Ճանապարհային երկաթբետոնե կամրջի նախագծում. Երկաթբետոնե կամրջի նախագծում

Երկաթբետոնե կամրջի նախագծում

1. Կամուրջի տարբերակի նկարագրություն

Սրանում կուրսային աշխատանքԱռաջարկվում է ավտոմայրուղու տակ գտնվող երկաթբետոնե կամրջի տարբերակ: Կամուրջի առանցքը հատում է գետը գետի հոսքի ուղղությամբ 90º անկյան տակ: Կամրջի երկայնական թեքությունը 5‰ է և կամրջի միջնամասից ուղղված է երկու ուղղություններով։ Կամուրջային կառույցների նախագծային լուծումները համապատասխանում են ժամանակակից նորմերի և կանոնների բոլոր պահանջներին։ Կամուրջի ընդհանուր տեսքը ներկայացված է A1 ձևաչափի ստանդարտ թերթիկի վրա (թերթ 1): Կամուրջի երկարությունը 125.117 մետր է (17+17+17+17+33+17): Կամուրջի բացվածքը 92 մ է, կամուրջն ունի 13,2 մետր լայնություն և 10 մետր բացվածք։

Անցման կառուցվածքի նկարագրությունը.

Թիվ 1-7 ծոցերը ծածկված են 1,53 մ բարձրությամբ հիմնական թեյի ճառագայթով, որն արտադրվում է գործարանում՝ օգտագործելով B35 դասի բետոն և AIII դասի ամրան: Ճառագայթներն ունեն ամրապնդող ելքեր, որոնց օգնությամբ դրանք միավորվում են մեկ ամբողջության մեջ. խաչմերուկում կան վեց ճառագայթներ, հարակից կրող տարրերի առանցքների միջև հեռավորությունը 1,77 մ է, ճանապարհի սալիկը երկաթբետոնե կոնստրուկցիա է, որը հիմք է հանդիսանում ասֆալտբետոնե ծածկի համար:

Դեֆորմատիվ կարի համար բացվածքների միջև հեռավորությունը վերցված է 50 մմ:

Ճանապարհի երկաթբետոնե սալիկի վրա փռվել է 30 մմ հաստությամբ հարթեցնող շերտ, 10 մմ ջրամեկուսիչ շերտ, 60 մմ պաշտպանիչ շերտ, որին հաջորդում է ասֆալտբետոնե ծածկը 90 մմ միջին հաստությամբ։ Երթևեկելի մասի նախագիծը կատարվում է 20 ‰ լայնակի թեքությամբ։ Երթևեկելի մասի լայնակի թեքությունը (20‰) ձեռք է բերվել ասֆալտբետոնե ծածկի հաստությունը եզրերից մինչև միջին մեծացնելով, 110 սմ բարձրությամբ բազրիքը ունի երկաթբետոնե կամուրջների բնորոշ ձևավորում: Ճանապարհի չափը 10 մ է, մայթերը՝ 1,5 մ լայնություն։ Կամուրջի բոլոր տարրերը նախատեսված են A14 և H 14 կենդանի բեռների համար:

Ծովափնյա հենարաններ No 1, 7. Միջանկյալ հենարաններ - No 2, 3, 4, 5, 6, սրանք են. երկաթբետոնե հենարաններանհատական ​​դիզայն, որը համապատասխանում է բոլոր գործառնական տնտեսական և արտադրական պահանջներին:

Որպես հիմքի կրող տարրեր, օգտագործվում են 0,4x0,4 մ 10 մ երկարությամբ քառակուսի հատվածի ստանդարտ երկաթբետոնե կույտեր:

Հիմքը ունի 2 մ լայնություն, 13,7 մ երկարություն և 2 մ բարձրություն։

2. Ճանապարհի սալաքարի հաշվարկ և ձևավորում

1 Սալում ուժերի որոշում

Դիզայնի միջակայքի որոշում

Նկ.1 Հաշվարկված միջակայքի որոշման սխեմա

Ճանապարհի սալիկի հաստությունը վերցված է 0,2 մ:

Պահերի գծապատկերը կառուցելու համար մենք հաշվարկում ենք կոշտության պարամետրը.

D - ափսեի գլանաձև կոշտություն, որը հաշվարկվում է բանաձևով.

Gb - կտրվածքի մոդուլ,

Ev - սալաքարի նյութի առաձգականության մոդուլ (բետոն - B35), Ev=34500 ՄՊա.

ν=0.2 - Պուասոնի հարաբերակցությունը ափսեի նյութի համար;

h - թիթեղների հաստությունը, h=0.2մ;

Աղյուսակ. Մշտական ​​բեռներից ուժերի որոշում

	Անուն	տեսակարար կշիռ γi
	Ինքնաքաշ PFC t=200
	Հարթեցնող շերտ t=50
	Ջրամեկուսացում t=10
	Պաշտպանիչ շերտ t=60
	Ասֆալտբետոնե ծածկ t=90

γf - բեռի անվտանգության գործակից, (Աղյուսակ 8),

Ստանդարտ ճկման պահը մշտական ​​բեռից

կՆմ

Մշտական ​​բեռի պատճառով գնահատված ճկման պահը

կՆմ

Նորմատիվ կտրվածքային ուժ մշտական ​​բեռից

kN

Հաշվարկված կտրվածքային ուժը մշտական ​​բեռից

kN

Ուժերի որոշում կենդանի բեռներից

A14 բեռից հաշվարկված պահի որոշում

որտեղ b0-ը սալիկի նախագծային բացվածքի երկայնքով անիվի հենարանի չափն է, b0=0.6m,

Ndo - վարող կտավի միջին հաստությունը, \u003d 0,19 մ:

որտեղ a0-ը անիվի աջակցության տարածքի չափն է սալիկի նախագծային տարածության վրա

1 սխեմա A14 - մենք դրեցինք տրոլեյբուսի մեկ անիվը հաշվարկված միջակայքի կենտրոնում

Բրինձ. 2 Բեռնման սխեման l.vl.M բեռի A14 ըստ 1-ին սխեմայի

Նախագծեք ճկման պահը դիմացկունության համար

2 դիագրամ A14

Բրինձ. 3 Բեռնման սխեման l.vl.M բեռի A14 ըստ 2-րդ սխեմայի

Ժամանակավոր ստանդարտ բեռից ճկման պահը

Ճկման պահը ժամանակավոր նախագծային բեռից.

A14 բեռից կտրող ուժերի որոշում

Բրինձ. 4 Բեռնման սխեման l.vl.Q բեռի A14

Անիվի բեռի բաշխման երկարությունը սալիկի նախագծային միջակայքում

որտեղ a0-ը անիվի աջակցության տարածքի չափն է հենակետում գտնվող սալիկի նախագծային տարածության վրա

Կենդանի բեռից սալաքարին փոխանցվող նորմատիվ ուժը.

Կենդանի բեռից սալաքարին փոխանցվող գնահատված ուժը.

Հաշվարկված պահի որոշում H14 բեռից.

Բրինձ. 5 Բեռնման սխեմա l.vl.M բեռ H-14

Սալերի բացվածքում կարող է տեղավորվել միայն մեկ բեռնվածքի անիվ

Բեռի բաշխման լայնությունը սալիկի նախագծային միջակայքի երկայնքով է

որտեղ b0-ը հարթակի չափն է NK100 բեռնվածքի անիվը սալիկի նախագծային բացվածքի երկայնքով պահելու համար, b0=0.8m,

Անիվի բեռի բաշխման երկարությունը սալիկի նախագծային միջակայքում

Կենդանի բեռից սալաքարին փոխանցվող նորմատիվ ուժը.

Կենդանի բեռից սալաքարին փոխանցվող գնահատված ուժը.

(1+μ)-դինամիկ գործակից NK 80 բեռի համար (կետ 2.22, )

λ1.0 մ վրա,

λ5.0 մ բարձրության վրա,

որտեղ λ-ն բեռի երկարությունն է,

λ= lr=1,6մ; Ընդունել ինտերպոլացիայի միջոցով.

γf - բեռի անվտանգության գործակից (կետ 2.23, ), γf=1.0.

H14 բեռը հաշվի չի առնվում դիմադրության համար կառույցները հաշվարկելիս (տես կետ 2.12):

H14 բեռից կտրող ուժերի որոշում

Բրինձ. 6 Դիագրամ M տոկունությունը հաշվարկելիս, kN

Աղյուսակ 2. Ճանապարհի սալաքարում ծայրահեղ ուժերի որոշում:

1-ին սխեմա A14

2-րդ սխեմա A14

Առավելագույնը

Մշտական

ծայրահեղ

Աղյուսակ 3. Ճանապարհի ճկման պահերի ծրարային դիագրամի կառուցում

Նկ.7 Ծրարների դիագրամներ Մ

3 Սալիկի աշխատանքային ամրացման ընտրություն

Աշխատանքային ամրացման ընտրությունը կատարվում է ուժի պայմանից՝ ճկման մոմենտի առումով՝ հիմնվելով արտաքին և ներքին ուժերի հավասարակշռության հավասարումների վրա՝ հորիզոնական առանցքի վրա ելուստների գումարը և առաձգականության ծանրության կենտրոնի նկատմամբ մոմենտը։ ամրացում (նկ. 7)

Բրինձ. 8 Ափսեի հատվածի ընտրության սխեմա

=

որտեղից հետևում է.

որտեղ X-ը սեղմված գոտու բարձրությունն է.

Av-ը սեղմված գոտու տարածքն է.

Rs - ամրապնդող պողպատի նախագծման դիմադրություն;

hо - հատվածի աշխատանքային բարձրությունը;

Ամրապնդման տարածք

z - ներքին զույգ ուժերի ուս;

մ - Աշխատանքային պայմանների գործակից, ոչ դիֆրագմային վերնաշենքերի համար m=0.8

Եվ - համապատասխանաբար ստորին և վերին պաշտպանիչ շերտերի հաստությունը:

Ուժի պայման.

, որտեղ M-ը առավելագույն հաշվարկված պահն է

Սալերի համար ընդունվել են B35 դասի բետոն Rb=17.5 ՄՊա-ով և AII դասի ամրացում՝ 14 մմ տրամագծով Rs=265 ՄՊա-ով։

որտեղ d-ն ամրացման փաստացի տրամագիծն է, n-ը ամրացնող ձողերի քանակը:

Ձողերի նվազագույն քանակը n =5

Ամրապնդող ձողերի տարբեր քանակություն նշելով, մենք կհասնենք ամրության պայմանին:

Ելնելով ամրության պայմանից, մենք ընդունում ենք 13 ձող ∅14 մմ - վերևի ամրացում և 7 ձող ∅14 մմ - ներքև:

4 Թիթեղի թեք հատվածների հաշվարկը լայնակի ուժի ազդեցության տակ ամրության համար

Qb-ն լայնակի ուժն է, որը փոխանցվում է թեք հատվածի ծայրից վեր սեղմված գոտու բետոնի առումով և որոշվում է բանաձևով.

որտեղ b, h0-ը պինդ սալիկի լայնությունն է և թեք հատվածի սեղմված գոտու կենտրոնը հատող հատվածի հաշվարկված բարձրությունը.

գ - տարրի երկայնական առանցքի վրա ամենաանբարենպաստ թեք հատվածի նախագծման երկարությունը, - աշխատանքային պայմանների գործակիցը, հավասար է.

,

բայց ոչ պակաս, քան 1,3 և ոչ ավելի, քան 2,5

որտեղ Rb,sh-ը ճկման ժամանակ կտրվածքի նախագծման դիմադրությունն է.

tq £ 0,25 Rb,sh - թույլատրվում է չստուգել ամրությունը թեք հատվածների երկայնքով:

Բրինձ. 9 Սահմանման սխեմա

որտեղ ստանդարտ բեռնվածքից լայնակի ուժը, կտրող մասի ստատիկ մոմենտը, I-ը հատվածի իներցիայի պահն է, b-ը պինդ սալիկի լայնությունն է.

,

t-ը սալիկի հաստությունն է, y-ն՝ կտրված մասի ծանրության կենտրոնից մինչև սալիկի ծանրության կենտրոնը։

=

65 կՊա - թույլատրվում է ուժի փորձարկում չկատարել թեք հատվածների երկայնքով:

5 Բետոնի և ամրանների նախագծում դիմացկունության համար

Տարրերի դիմացկունության հաշվարկ երկաթբետոնե կոնստրուկցիաներչլարված ամրացմամբ արտադրվում է ըստ նյութերի դիմադրության բանաձևերի՝ առանց լարվածության գոտում բետոնի աշխատանքը հաշվի առնելու։

Բետոնի փորձարկում

- փականի ստուգում

Ired,b-ը չեզոք առանցքի նկատմամբ կրճատված հատվածի իներցիայի պահն է՝ առանց հաշվի առնելու բետոնի լարվածության գոտին ամբողջ ամրացման տարածքի նկատմամբ հարաբերակցության ներդրմամբ:

x¢ - բետոնի սեղմված գոտու բարձրությունը, որը որոշվում է առաձգական մարմնի բանաձևերով, առանց հաշվի առնելու բետոնի ձգված գոտին.

mbl, masl - գործակիցներ, որոնք հաշվի են առնում լարվածության ցիկլի անհամաչափությունը բետոնի և ոչ լարված ամրացման մեջ (ներառյալ եռակցված հոդերը) համապատասխանաբար բետոնի Rb-ի և ամրացման Rs-ի նախագծման դիմադրություններին համապատասխան.

որտեղ bb-ն գործակից է, որը հաշվի է առնում ժամանակի ընթացքում բետոնի ամրության բարձրացումը և վերցված է Աղյուսակից: 25. Բետոնի դասի B35 bb = 1.31

eb - գործակից, կախված կրկնվող լարումների ցիկլի անհամաչափությունից

Եվ վերցված ըստ աղյուսակի: 7.17

որտեղ ers-ը գործակից է, որը կախված է լարման փոփոխության ցիկլի անհամաչափությունից ամրապնդման մեջ r = smin / smax, տրված է Աղյուսակում: 7.17

brw-ն գործակից է, որը հաշվի է առնում ամրապնդող տարրերի աշխատանքային պայմանների վրա եռակցված հոդերի առկայությունը կամ այլ տարրերի եռակցումը ամրապնդող տարրերին, տրված է աղյուսակում: 7.18.

Ներքևի ամրացման և բետոնի հաշվարկ

Նկ.10 Տոկունության համար ներքևի ամրացման որոշման սխեմա

r=

Աղյուսակից 7.17 eb - 1.01; Աղյուսակ 7.17-ից. ers=0,835;

Աղյուսակից 7.18 brw = 0.668

,

որտեղ n "առաձգականության մոդուլների հարաբերակցության գործակիցն է, որը հաշվի է առնում բետոնի թրթռացողությունը: n" \u003d 15

Պայմանը պահպանված է! Տոկունության պայմանից ելնելով ընդունում ենք 14 մմ տրամագծով 7 ամրան։

Վերին ամրացման և բետոնի հաշվարկ

Նկ.11 Բետոնի դիմացկունության վիճակից վերին ամրացման որոշման սխեմա.

r=

Պայմանը պահպանված է! Տոկունության պայմանից ելնելով ընդունում ենք 14 մմ տրամագծով 13 ամրան։

6 Ճաքերի բացման ձևավորում

Նորմալ և թեքված ճեղքերի երկայնական առանցքի բացման լայնությունը a, սմ, պետք է որոշվի բանաձևով.

,

որտեղ է առաձգական լարվածությունը, E-ն ամրացման առաձգականության մոդուլն է,

ճեղքի բացման հաշվարկված լայնության սահմանային արժեքը.

որտեղ «նորմատիվ ճկման մոմենտը նախագծման միջակայքի մեջտեղում,

նվազեցված դիմադրության պահը.

Որտե՞ղ է իներցիայի կրճատված պահը,

ժամը

Ճեղքի բացման գործակիցը, որը որոշվում է կախված ամրացման շառավղից,

Ամրապնդման շառավիղը, տես

որտեղ նորմալ հատվածի փոխազդեցության գոտու տարածքը, որը սահմանափակված է հատվածի արտաքին եզրագծով և փոխազդեցության շառավղով r = 6d, այն գործակիցն է, որը հաշվի է առնում ամրացնող տարրերի կպչունության աստիճանը բետոնի հետ, n-ը նույն անվանական տրամագծով ամրապնդող տարրերի թիվն է d, d-ը մեկ ձողի տրամագիծն է:

,սմ

հատվածը բացվածքի մեջտեղում

Բաժին աջակցության մասին

6 Աշխատանքային ամրացման միացում և կազմակերպում

Վերին և ստորին ցանցերի աշխատանքային ամրացման կապը և դասավորությունը ներկայացված է 5-րդ և 6-րդ թերթերի հավելվածում:

3. Ուժերի որոշում հիմնական փնջի հատվածներում

1 Մշտական ​​բեռների որոշում

Մշտական ​​բեռների հավաքում.

Մեկ փնջի մշտական ​​ծանրաբեռնվածությունը որոշելու համար մենք օգտագործում ենք հենարանների առաձգական նստեցման մեթոդը (տե՛ս նկ. 12):

Բրինձ. 12 Ազդեցության գծերի որոշման սխեմա Ռ

,

որտեղ d \u003d 1.770 հեռավորությունն է կրող տարրերի միջև,

I- ճառագայթի հատվածի իներցիայի պահը, նախագծային բացվածքը, սալիկի իներցիայի պահը:

I=0,02985մ4

որտեղ b-ը սալիկի լայնությունն է, t-ը սալիկի հաստությունն է

Համաձայն Հավելված 10-ի՝ ինտերպոլացիայի միջոցով մենք գտնում ենք զրոյական և առաջին ճառագայթների ազդեցության գծերի օրդինատները: Արդյունքները զետեղված են աղյուսակ.5-ում:

Լ.վլ.օրդ 0 ճառագայթով	իմաստը	Լ.վլ.օրդ 1 ճառագայթի վրա	իմաստը

Օրդինատներ կոնսուլների վրա 0 ճառագայթների համար:

Օրդինատներ կոնսուլների վրա 1 ճառագայթի համար:

որտեղ վահանակի երկարությունը, d-ը ճառագայթների միջև եղած հեռավորությունն է:

Այս արժեքների հիման վրա մենք կառուցում ենք ազդեցության գծեր 0 և 1 ճառագայթների համար:

Նկ.13 Ազդեցության գծեր R0 և R1

Մշտական ​​բեռների հավաքում թիվ 1 ճառագայթի համար

Անուն
Սեփական Գ.Բ. քաշը
Հավասարեցում շերտ
Հիդրոմեկուսացում.
Def. շերտ
Ասֆ. Բետոնե ԱՀ
Ասֆ. B. (տրոտ)
Արգելքի սահմանը.
Պերիլնոյե

Մշտական ​​բեռների հավաքում թիվ 1 ճառագայթի համար

Անուն
Սեփական Գ.Բ. քաշը
Հավասարեցում շերտ
Հիդրոմեկուսացում.
Def. շերտ
Ասֆ. Բետոնե ԱՀ
Ասֆ. B. (տրոտ)
Արգելքի սահմանը.
Պերիլնոյե

2 KPU-ի սահմանումը կենդանի բեռների համար

KPU-ն որոշելու համար մենք օգտագործում ենք հենարանների առաձգական նստեցման մեթոդը:

KPU գործակիցները որոշելիս ընդունված մեթոդով կառուցված ազդեցության գծերը բեռնվում են ժամանակավոր բեռով, որը տեղադրվում է ամենաանբարենպաստ դիրքում երթևեկելի մասում ազդեցության դիտարկվող գծի համար:

1 բեռնման սխեման - A14 բեռը տեղադրվում է բեռնված մայթերով, երթևեկելի մասի եզրից մինչև բեռի առանցքը 1,5 մ-ից ոչ ավելի մոտ: Անվտանգության գոտու չափը կախված է երթևեկելի մասի չափից: Հարակից բեռնատար գծերի առանցքների միջև հեռավորությունը պետք է լինի առնվազն 3,0 մ: Բեռնման գոտիների թիվը չպետք է գերազանցի երթևեկության գոտիների թիվը տվյալ երթևեկելի մասի համար:

Նկ.14 I տեղադրման դիագրամ Ա-14

KPU արժեքներ

- ոտքով երթեւեկության համար

P/2 բեռնատարից անիվի բեռնվածքի համար

2 բեռնման սխեման - բեռնաթափված մայթերով, A 14 բեռը դրվում է երթևեկելի մասի բազրիքից մինչև բեռնվածքի առանցք 1,5 մ հեռավորության վրա:

Նկ.15 II տեղադրման դիագրամ Ա-14

1) ճառագայթ 0:

2) ճառագայթ 1:

· H14 բեռի բեռնման դիագրամ - պետք է տեղադրվի կամրջի երթեւեկելի մասի ցանկացած հատվածի շարժման ուղղությամբ: NK14 բեռը հաշվի չի առնվում մայթերի վրա գործող բեռի հետ և, ճառագայթում առավելագույն ուժերը որոշելու համար, տեղադրվում է անվտանգության գոտու մոտ:

Նկ.16 NK-100 տեղադրման սխեմա

) ճառագայթ 0:

) ճառագայթ 1:

3.3 Հուսալիության և դինամիզմի գործոնների որոշում

Համաձայն 2.23 կետի, բեռի հուսալիության գործակիցը պետք է ընդունվի.

տրոլեյբուսի համար =1.337, որտեղ բեռնվածքի գործի երկարությունը

AK14 շերտի բեռի համար

ամբոխի համար

Համաձայն 2.22 կետի՝ դինամիկ գործակիցը պետք է ընդունվի.

AK14-ի համար ;

Նորմատիվային ժամանակավոր ծանրաբեռնվածությունը մայթերի վրա պետք է որոշվի բանաձևով.

4 Ներքին ուժերի որոշում կենդանի բեռից

Հիմնական փնջերում M և Q ուժերի որոշումն իրականացվում է այդ ուժերի ազդեցության գծերը մշտական ​​և ժամանակավոր բեռներով բեռնելու միջոցով։

Այս դեպքում ժամանակավոր բեռը պետք է բեռնվի այնպես, որ առավելագույն ջանք ստանա: Մասնավորապես, շերտի բեռնվածքը սահմանվում է առավելագույն տարածքի վրա, իսկ բեռնատարները՝ առավելագույն օրդինատների:

Ուժերը որոշվում են բնորոշ հատվածներով, որոնց թիվը բավարար է այդ ուժերի ծրարային դիագրամները կառուցելու համար:

Դասընթացի նախագծում ջանքերը որոշվում են երեք բաժիններով.

միջակայքի մեջտեղում (հատված 1-1)

միջակայքի մեկ քառորդում (բաժին 2-2)

բացվածքի վրա (բաժին 3-3)

Որոշե՛ք M և Q 1-1, 2-2 և 3-3 հատվածներում՝ յուրաքանչյուր հատվածում բեռնելով ուժերի ազդեցության համապատասխան գծերը։

Ընթացիկ բեռնվածքից ուժերը, երբ A14 երթևեկելի մասը բեռնված է առաջին սխեմայի համաձայն, որոշվում են բանաձևերով.

Երկրորդ սխեմայի համաձայն A14 երթևեկելի երթևեկի բեռնման ժամանակ ուժերը կենդանի բեռից որոշվում են բանաձևերով.

Անիվի բեռով բեռնված NK 14 M և Q բանաձևերը կլինեն.

Մենք որոշում ենք հիմնական ճառագայթում առաջացող ուժերը ժամանակավոր բեռներից:

) AK14 բեռից

ա) բացվածքի մեջտեղում

Առաջին AK սխեմայի համաձայն

Երկրորդ AK սխեմայով

Բեռնման բեռ H 14

Թիվ 0 ճառագայթի համար

Թիվ 1 ճառագայթի համար

բ) միջակայքի մեկ քառորդում

Առաջին AK սխեմայի համաձայն

Երկրորդ AK սխեմայով

Բեռնման բեռ H 14

Թիվ 0 ճառագայթի համար

Թիվ 1 ճառագայթի համար

Կտրող ուժի որոշում

) AK14 բեռից

ա) բացվածքի մեջտեղում

Առաջին AK սխեմայի համաձայն

Երկրորդ AK սխեմայով

Բեռնման բեռ NK - 100

Թիվ 0 ճառագայթի համար

Թիվ 1 ճառագայթի համար

բ) միջակայքի մեկ քառորդում

Առաջին AK սխեմայի համաձայն

Երկրորդ AK սխեմայով

Բեռնման բեռ NK - 100

Թիվ 0 ճառագայթի համար

Թիվ 1 ճառագայթի համար

գ) տեղեկանք բաժնում

Առաջին AK սխեմայի համաձայն

Երկրորդ AK սխեմայով

Բեռնման բեռ NK - 100

Թիվ 0 ճառագայթի համար

Թիվ 1 ճառագայթի համար

Հիմնական փնջի ներքին ուժերի հաշվարկների արդյունքները հարմար ներկայացված են աղյուսակային տեսքով:

Ներքին ուժերի նախագծման արժեքները

Ճառագայթի թիվ 0 Նորմատիվ

	արագ. ծանրաբեռնվածություն								Ծայրահեղ

գնահատված

	Արագ. ծանրաբեռնվածություն								Ծայրահեղ

Կարգավորող

գնահատված

3.5 Ուժային ծրարի դիագրամների կառուցում

Ճառագայթ թիվ 0

Ճառագայթ թիվ 1

Բրինձ. 19. Ծրարային դիագրամներ M և Q ստանդարտ և նախագծային բեռներից

4. Հիմնական փնջի հաշվարկ և ձևավորում

1 Հիմնական փնջի աշխատանքային ամրացման ընտրություն

Աշխատանքային ամրացման ընտրությունը կատարվում է ուժի պայմանից՝ ճկման մոմենտի առումով՝ հիմնվելով արտաքին և ներքին ուժերի հավասարակշռության հավասարումների վրա՝ հորիզոնական առանցքի վրա ելուստների գումարը և առաձգականության ծանրության կենտրոնի նկատմամբ մոմենտը։ ամրապնդում (տես կետ 2.3)

Ճառագայթում աշխատանքային ամրացման ընտրության սխեմա

սահմանափակ պահ,

որտեղ պատի հաստությունը, h0-ը ամրացնող հատվածի ծանրության կենտրոնից մինչև երթևեկելի մասի սալաքարի վերին հատվածն է, x-ը սեղմված գոտու բարձրությունն է:

h -a, որտեղ h \u003d 1,53 մ - ճառագայթի բարձրությունը:

որտեղ է հեռավորությունը ձողերի ծանրության կենտրոնից:

Հաշվարկներում մենք կօգտագործենք ∅32 մմ ամրացում: Բացի այդ, երեք ձողերը միացնելուց հետո հատված ենք մտցնում կարճերը ∅32 մմ:

Ուժի պայման.

Ամրապնդող ձողերի տարբեր քանակություն նշելով, մենք կհասնենք ամրության պայմանին: Հաշվարկի արդյունքներն ամփոփված են Աղյուսակ 8-ում

Փնջի մեջ ամրացման ընտրություն

Այսպիսով, հիմնական ճառագայթի համար մենք վերցնում ենք 12 ձող + 2 կարճ (ուղղահայաց հատվածում):

2 Նորմալ հատվածների ամրության ստուգում

Տարրի երկայնական առանցքին նորմալ հատվածների հաշվարկը, երբ արտաքին ուժը գործում է հատվածի համաչափության առանցքի հարթությունում, և ամրացումը կենտրոնանում է նշված հարթությանը ուղղահայաց տարրի երեսների վրա, պետք է կատարվի՝ կախված. սեղմված գոտու հարաբերական բարձրության արժեքը x = x/h0՝ որոշված ​​համապատասխան հավասարակշռության պայմաններից: Կառուցվածքների նախագծման մեջ x արժեքը, որպես կանոն, չպետք է գերազանցի կոնկրետ xy սեղմված գոտու հարաբերական բարձրությունը, որի դեպքում սեղմված գոտու բետոնի սահմանափակող վիճակը տեղի է ունենում ոչ շուտ, քան առաձգական ամրացման ձեռքբերումը: լարվածություն, որը հավասար է նախագծային դիմադրության Rs կամ Rp-ին՝ հաշվի առնելով ամրացման համապատասխան աշխատանքային պայմանների գործակիցները:

xy արժեքը որոշվում է բանաձևով

,

որտեղ w = 0,85-0,008 Rb - սովորական ամրացում ունեցող տարրերի համար;

այս դեպքում բետոնի Rb-ի նախագծման դիմադրությունը պետք է ընդունվի ՄՊա-ով, s1 ամրացման մեջ լարվածությունը պետք է հավասար լինի 350 ՄՊա, s - ոչ լարված ամրացման համար.

լարվածությունը s2-ը սեղմված գոտու ամրացման վերջնական լարումն է և պետք է ընդունվի 500 ՄՊա:

Եթե ​​ուժի հաշվարկի ընթացքում պարզվում է, որ անհրաժեշտ և հիմնավորված է պահպանել հաշվարկված արժեքը x \u003d x / h0 ավելի մեծ սահմանային արժեքի առումով xy 7.61 կետի համաձայն, ապա խորհուրդ է տրվում առաջնորդվել հրահանգներով. SP 63.13330-ից:

w \u003d 0,85-0,008 * Rb \u003d 0,85 - 0,008 * 15,5 \u003d 0,726

Սեղմված գոտու բարձրության սահմանումը ամփոփված է Աղյուսակ 19-ում

Աղյուսակ թիվ 19

x< x в любом изменении сечения, следовательно, проверка выполняется.

3 Հողամասի նյութեր

Նյութերի դիագրամի կառուցումը թույլ է տալիս ռացիոնալ օգտագործել աշխատանքային ամրացումը ճառագայթի երկարությամբ: Նյութերի գծապատկեր կառուցելիս յուրաքանչյուր զույգ ձողից մի կողմ ենք դնում մոմենտների գծապատկերի ծրարի հատման կետերում i-րդ սահմանափակող մոմենտների հետ, ստանում ենք տեսական ընդմիջման կետեր։ Համաձայն 7.126 կետի՝ չաշխատող ձողերը պետք է շարունակվեն ամրացման առնվազն 27ø հեռավորության վրա: 27*32=864մմ. Ամրապնդող ձողերի թեքությունները կատարվում են ամրապնդման առնվազն 10ø շառավղով շրջանագծի աղեղի երկայնքով: Կռացած ձողերի թեքությունը դեպի ճառագայթի առանցքը կատարվում է 45 անկյան տակ:

Բրինձ. 22 Նյութերի դիագրամ.

4.3 Տարրի երկայնական առանցքի վրա թեքված հատվածների ամրության հաշվարկ

Թեք հատվածների ամրության հաշվարկը պետք է իրականացվի՝ հաշվի առնելով հատվածի փոփոխականությունը.

թեք ճեղքերի միջև լայնակի ուժի գործողության վրա (տես կետ 7.77) և թեք ճեղքի երկայնքով (տես կետ 7.78).

լայնակի ամրացում ունեցող տարրերի համար թեք ճեղքի երկայնքով ճկման պահի գործողության վրա (տես կետ 7.83):

Տարրի երկայնական առանցքի վրա թեքված հատվածների հաշվարկը լայնակի ուժի գործողության համար: Երկաթբետոնե տարրերի լայնակի ամրացումով պետք է պահպանվի մի պայման, որն ապահովում է ամրություն սեղմված բետոնի մեջ թեք ճեղքերի միջև.

Q £ 0.3jwl jbl Rb bh0

որտեղ՝ Q - լայնակի ուժ աջակցության առանցքից h0-ից ոչ ավելի մոտ հեռավորության վրա.

jwl = 1 + hn1mw, երբ սեղմիչները սովորաբար տեղակայված են երկայնական առանցքի վրա

որտեղ h = 5 - տարրի երկայնական առանցքին նորմալ սեղմիչներով;

n1 - ամրապնդման և բետոնի առաձգականության մոդուլների հարաբերակցությունը, որը որոշվում է 7.48 կետի համաձայն *;

Asw-ը նույն հարթությունում գտնվող սեղմակների ճյուղերի խաչմերուկի տարածքն է, w-ը սեղմակների միջև եղած հեռավորությունն է դրանցից նորմալ; պատի հաստությունն է (կողիկներ), հատվածի աշխատանքային բարձրությունն է:

jbl գործակիցը որոշվում է բանաձևով

jbl \u003d 1 - 0.01 Rb,

որում Rb նախագծային դիմադրությունը վերցված է MPa-ով:

jbl = 1 - 0.01 R = 1- 0.01 * 17.5 = 0.825

;

jwl = 1 + hn1mw = £ 0.3jwl jbl Rb bh0

03 kN< 1502,94кН

Տարրերի թեք հատվածների հաշվարկը լայնակի ամրացումով լայնակի ուժի գործողության համար

պետք է պատրաստված լինի ոչ լարված ամրացում ունեցող տարրերի համար հետևյալ պայմաններից.

Q £ S Rsw Asi sin a + S Rsw Asw + Qb + Qrw;

Q - լայնակի ուժի առավելագույն արժեքը արտաքին բեռից, որը գտնվում է դիտարկվող թեք հատվածի մի կողմում.

SRswAsisina, SRswAsw - բոլոր խաչված ոչ լարված (տարրի երկայնական առանցքի նկատմամբ թեքված և նորմալ) ամրացման ուժերի կանխատեսումների գումարը, որի հատվածի պրոյեկցիայի երկարությունը c չի գերազանցում 2h0;

Rsw, - չլարված ամրացման նախագծային դիմադրություն, հաշվի առնելով ma4 գործակիցը, որը որոշվում է 7.40 կետի համաձայն.

ա - ձողերի (փաթեթների) թեքության անկյունը դեպի տարրի երկայնական առանցքը թեք հատվածի խաչմերուկում.

Qb - լայնակի ուժ, որը փոխանցվում է թեք հատվածի վերջից վերև գտնվող սեղմված գոտու բետոնի առումով և որոշվում է բանաձևով.

,

որտեղ b, h0 - պինդ սալիկի պատի հաստությունը (կողիկներ) կամ լայնությունը և թեք հատվածի սեղմված գոտու կենտրոնը հատող հատվածի հաշվարկված բարձրությունը.

գ - տարրի երկայնական առանցքի վրա ամենաանբարենպաստ թեք հատվածի նախագծման երկարությունը, որը որոշվում է համեմատական ​​հաշվարկներով՝ համաձայն 7.79 կետի պահանջների, - աշխատանքային պայմանների գործակիցը հավասար է.

,

բայց ոչ պակաս, քան 1,3 և ոչ ավելի, քան 2,5,

որտեղ Rb,sh-ը ճկման նախագծման կտրող դիմադրությունն է (Աղյուսակ 23*);

tq - ամենաբարձր կտրվածքային սթրեսը ստանդարտ բեռից;

tq £ 0.25 Rb,sh-ով - թույլատրվում է ուժի փորձարկում չկատարել թեք հատվածների երկայնքով, իսկ tq > Rb,sh-ի համար - հատվածը պետք է վերանախագծվի.

Qwr - հորիզոնական ամրացումով ընկալվող ուժ, kgf:

Qwr = 1000 Awr K,

որտեղ Awr-ը հորիզոնական չլարված ամրացման տարածքն է, սմ2, որը հատվում է թեք հատվածով b, deg անկյան տակ:

K գործակցի արժեքը որոշվում է պայմանով

,

որտեղ է լայնակի ուժը նորմատիվ բեռից,

կտրված մասի ստատիկ պահը,

I - հատվածի իներցիայի պահը, բ - պատի հաստությունը:

Ստուգում երրորդ ոլորանում

Նկ. 27 Չորրորդ ոլորանների հատվածում ուժերի որոշման սխեման՝ թեքված դեպի երկայնական առանցքի.

Երրորդ թեքության տեղում թեք հատվածների հաշվարկի արդյունքները

Չորրորդ ոլորանի տեղում tq £ 0,25 Rb,sh - թույլատրվում է չստուգել ամրությունը թեք հատվածների երկայնքով

Թեք հատվածների հաշվարկը ճկման պահով պետք է իրականացվի հետևյալ պայմաններով.

չլարված ամրացմամբ տարրերի համար

M £ Rs As zs + S Rs Asw zsw + S Rs Asi zsi;

որտեղ M-ը թեք հատվածի սեղմված գոտու կենտրոնով անցնող առանցքի պահն է՝ հատվածի սեղմված ծայրի մի կողմում տեղակայված նախագծային բեռներից.

zsw, zs, zsi ; - չլարված և նախալարված ամրացման ուժերից հեռավորությունները մինչև բետոնի սեղմված գոտում ստացված ուժերի կիրառման կետն այն հատվածում, որի համար որոշված ​​է պահը.

Rs - չլարված ամրացման նախագծային դիմադրություն:

As, Asw - համապատասխանաբար երկայնական ամրացման և սեղմակների տարածքներ:

Հղումների բաժնի ստուգում

Նկ.28 Երկայնական առանցքի վրա թեքված հղման հատվածում մոմենտների որոշման սխեմա.

Հաշվարկի արդյունքները թեք հատվածների համար ճառագայթի հենման կետում

Ստուգում առաջին թեքում

Նկ.29 Առաջին ոլորանի հատվածում մոմենտների որոշման սխեման՝ դեպի երկայնական առանցքի թեք.

Առաջին թեքության տեղում թեք հատվածների հաշվարկի արդյունքները

1. SP 35.13330.2011 - կամուրջներ և խողովակներ

Պոլիվանով Ն.Ի. Երկաթբետոնե և մետաղական կամուրջների նախագծում և հաշվարկ.

Շչետինինա Ն.Ն. Ճանապարհային կամրջի երկաթբետոնե փնջի բացվածքի տարրերի նախագծում և հաշվարկ:

Աշխատանքներ նման են - Երկաթբետոնե կամրջի նախագծում

Երկաթբետոնե կամրջի նախագծում. Կամուրջի բացվածքների քանակի որոշում Կամուրջի սխեման. Տվյալ տեղական պայմանների համար կամրջի տարբերակի նախագծումը խնդիր է, որն ունի բազմաթիվ հնարավոր լուծումներ, որոնցից անհրաժեշտ է ընտրել լավագույնը:

Կիսեք աշխատանքը սոցիալական ցանցերում

Եթե ​​այս աշխատանքը ձեզ չի համապատասխանում, ապա էջի ներքևում կա նմանատիպ աշխատանքների ցանկ։ Կարող եք նաև օգտագործել որոնման կոճակը

1. IN պահպանելով ………………………………………………………………………………………………………………

2. Երկաթբետոնե կամրջի նախագծում………………………………………………….

3. Միջանկյալ ծակոտիի սխեման………………………………………………………………………………………………

4. Հենարանի հիմքում կույտերի քանակի որոշում ....……………………………….7.

5. Կամուրջի բացվածքների քանակի որոշում……………………………………………………………………………………………

6.Կամուրջի սխեման…………………………………………………………………………..14

7. Հղումներ…………………………………………………………………..15

ՆԵՐԱԾՈՒԹՅՈՒՆ

Տվյալ տեղական պայմանների համար կամրջային տարբերակի նախագծումը խնդիր է, որն ունի բազմաթիվ հնարավոր լուծումներ, որոնցից անհրաժեշտ է ընտրել լավագույնը: Այս խնդրի լուծման բարդությունը, մի կողմից, կապված է երկաթբետոնե կամուրջների համակարգերի և կառուցվածքների լայն տեսականիով, և արդյունքում՝ մեծ թվով կամուրջների տարբերակներ, որոնք կարող են վերագրվել յուրաքանչյուր կամրջի անցմանը: Մյուս կողմից, որպես կանոն, հեշտ չէ քննարկվող տարբերակների մեջ գտնել այն, ինչը մեծ մասըմիևնույն ժամանակ կբավարարեր կամրջի մի շարք պահանջներ։ Այս պահանջներից հիմնականներն են՝ շարունակական և անվտանգ շահագործումը. ավելի երկարակեցություն և ցածր գործառնական ծախսեր; շինարարության ամենացածր արժեքը, կառուցվածքի բարդությունը, շինարարության ժամկետը, հիմնական նյութերի սպառումը: Բացի այդ, առաջարկվող տարբերակը պետք է համապատասխանի ժամանակակից պահանջներին և ձեռքբերումներին շինարարության ինդուստրացման և արտադրական գործընթացների ինտեգրված մեքենայացման ոլորտում:

Երկաթբետոնե կամրջի նախագծում

Ոչ նավարկելի գետերի միջով միջին չափի երկաթբետոնե ճառագայթով կտրված կամուրջների համար գործնականում հաճախ ընդունվում է նույն բացվածքներով սխեման: Անցվածքի երկարությունն այս դեպքում տատանումների ցուցիչներից է (բացվածքների, հենարանների, հիմքերի տեսակների հետ մեկտեղ):

Անցվածքի երկարությունը պետք է նշանակվի ըստ տիպային բացվածքի կառուցվածքների: Բացի այդ, պետք է հաշվի առնել, որ կամրջի տարբերակի արժեքը մեծապես կախված է բացվածքի երկարությունից: Բարձր թմբերով, ցածր ջրի մեծ խորություններով, կամրջի անցման երթուղու երկայնքով փափուկ հողերով, պայմանավորված. բարձր արժեքկամուրջների հենարանները, նպատակահարմար է նվազեցնել դրանց թիվը՝ մեծացնելով բացվածքների երկարությունը և, ընդհակառակը, էժան հենարանների դեպքում ձեռնտու է կրճատել բացվածքների երկարությունը՝ բացվածքների արժեքը նվազեցնելու համար:

Պետք է նկատի ունենալ, որ առանց սառույցի անցման պայմանի, ալիքի հատվածի բացվածքների երկարությունը պետք է վերցվի մոտավորապես առնվազն 10–15 մ սառույցի թույլ շեղումով (սառույցի հաստությամբժ լ ≤0,5 մ), 15÷20 մ սառույցի միջին շեղումով (0,5≤ժ լ ≤1,0 մ) և 20÷30 մ՝ ծանր սառույցի տեղաշարժով (ժ լ ≥1 մ):

Միջանկյալ հենարանների դիզայնը կարող է շատ բազմազան լինել: Միևնույն ժամանակ, պետք է հիշել, որ ստանդարտ հենարանների, հատկապես հավաքովի թեթևների օգտագործումը սահմանափակված է տեղական պայմաններով: Օրինակ, կույտ, սյուն, սյուն և շրջանակի միջանկյալ հենարանները կարող են օգտագործվել միայն գետի հունից դուրս և սառույցի թույլ տեղաշարժի կամ բացակայության դեպքում: Հետեւաբար, գետերի հուներում պետք է օգտագործվեն զանգվածային հենարաններ: Դասընթացային աշխատանքում նախագծելիս խորհուրդ է տրվում օգտագործել մեծածավալ հիմքեր: դրանք պաշտպանված են ջրահոսքի և սառույցի ազդեցությունից թմբի կոնով, որն իր հերթին թույլ է տալիս ավելի լայնորեն օգտագործել հավաքովի թեթև կառուցվածքները:

Միջանկյալ աջակցության սխեման

Դիագրամի կազմումը սկսվում է հենարանի ուղղահայաց ելուստների առանցքների տեղադրմամբ, որոնք ցույց են տալիս երկաթուղային ներբանի մակարդակները (PR), մակարդակը. բարձր ջրեր(LWL), ցածր ջրի մակարդակ (LWM), հողի մակերեսը էրոզիայից հետո և հողի շերտերի մակերեսը: Տվյալ տարածության համար, համաձայն Հավելված 1-ի, աջակից մասի ստորին բարձի չափերը ընտրվում են երկայնքով. a och և բ och կամրջի վրայով:

Երկաթբետոնե ֆերմայի սալիկի (գլխի) ամենափոքր չափը կամրջի երկայնքով:

l p ամբողջ բացվածքի երկարությունը, մ

լ նախագծային բացվածք, մ

∆ - բացվածքների ծայրերի միջև ընկած բացը (երկաթբետոնե բացվածքների համար վերցված է 0,05 մ)

C2 հեռավորությունը ներքևային հարթակից մինչև երեսպատման ափսեի եզրը՝ հավասար 0,15 մ.

Կամուրջի վրայի ֆերմայի սալիկի ամենափոքր չափը

որտեղ ճառագայթների առանցքների միջև հեռավորությունը հավասար է 1,8 մ

բ օխ չափը կրող մասի ստորին բարձի կամրջի վրայով, մ

C1 հեռավորությունը կրող մասի ստորին բարձից մինչև ֆերմայի սալիկի եզրը ենթադրվում է 0,15÷0,20 մ.

C3 հեռավորությունը ներքաշային հարթակից մինչև երեսպատման ափսեի եզրը՝ հավասար 0,3 մ.

Ֆերմայի սալիկի հաստությունը վերցված է 0,8 ÷ 1,2 մ:

Աջակցման մարմնի մակերեսին ջրի կաթիլները վերացնելու համար վերցվում են հենարանի մասի չափերը՝ տակառի ափսեի ներքևից մինչև բարձր սառույցի շեղման (HIL) մակարդակին և 0,5 մ գումարած նիշին համապատասխանող նիշը։ առնվազն 0,2 մ պակաս, քան ներքևի ֆերմայի ափսեի չափսերը:

Հենարանի տակ գտնվող սառույց կտրող մասը մինչև սառույցի ցածր շեղման մակարդակը (UNL)՝ հանած սառույցի հաստությունը և 0,25 մ, իսկ ցածր ջրով չծածկված մակերեսի վրա, էրոզիայից հետո գետնի մակերևույթից 0,25 մ ներքև, պետք է լինի ուղղահայաց։ եզրերը և պլանում սրելը վերևի և ստորին կողմերի հետ: Կախված սառույցի շեղման ինտենսիվությունից՝ սառցահատ եզրի սրման անկյունը վերցվում է 90÷120 աստիճանի սահմաններում։ Ենթադրվում է, որ հենարանի այս հատվածը կոնկրետ զանգվածային է։ Հենարանի սառույց կտրող մասի չափերը կարելի է կառուցվածքային կերպով վերցնել այնպես, որ վերադիր մասի եզրից մինչև սառցահատի եզրը լինի առնվազն 0,25 մ:

Դասընթացի աշխատանքում պայմանականորեն ենթադրվում է, որ ցածր սառույցի շեղման մակարդակը (UNL) հավասար է ցածր ջրի մակարդակին (LWM), իսկ բարձր սառույցի դրեյֆի մակարդակը (HWL) հավասար է բարձր ջրի մակարդակին ( HWL): Կուրսային աշխատանքում ցածր ջրի մակարդակը պայմանականորեն կարելի է վերցնել բարձր ջրի մակարդակից 1,5÷2,5 մ ցածր:

Կույտերի գլուխները փակվում են ուղղանկյուն հատակագծով երկաթբետոնե վանդակաճաղ 1,5÷2,0 մ հաստությամբ Վանդակաճաղի չափերը պետք է գերազանցեն հենարանի ստորին հատվածի չափսերը առնվազն 0,6 մ-ով։Վանդակի չափերը վերջնականապես որոշվում են դրա մեջ անհրաժեշտ թվով կույտեր տեղադրելուց հետո։

օդային պայթյուն=14մ; UMV=11.5մ.

IN=PR- h co ; VO=1,9-1,58=18,32 մ;

h o = H 1 = 1,0 մ;

ԱԷԿ=18,32-1,0=17,32 մ;

VL=14,5 մ;

H 2 = NPP-VL; H 2 \u003d 17,32-14,5 \u003d 2,82 մ;

OF=11,5-0,85=10,65 մ;

VL \u003d N 3 \u003d 14,5-10,65 \u003d 3,85 մ;

H 4 =2,0 մ;

S cr =; S cr ==1,14

V cr \u003d 3.22;

V pr \u003d 6.43

V 1 \u003d a * b * s; V 1 \u003d 1.8 * 3.36 * 1 \u003d 6.05

V 2 \u003d V cr + V pr; V 2 \u003d 3.22 + 6.43 \u003d 9.65

V 3 \u003d 25.41

V 4 \u003d 3.7 * 4.0 * 2.0 \u003d 29.6

V-ն աջակցում է \u003d 6.05 + 9.65 + 25.41 + 20.8 \u003d 70.71

Հենարանի հիմքում կույտերի քանակի որոշում

Կամուրջների հենարանների կառուցման ժամանակ նպատակահարմար է օգտագործել կույտային հիմք, երբ պինդ հողերը գտնվում են 5 մ-ից ավելի խորության վրա: Այս դեպքում սալիկը, որը միավորում է կույտերը (վանդակաճաղը) կարող է թաղվել գետնի մեջ (ցածր կույտով վանդակաճաղ) կամ տեղադրվել հողի մակերեսի վերևում (բարձր կույտ վանդակաճաղ) դրա պլանավորումից հետո, իսկ գետերի վրա՝ ջրահոսքի հատակից վեր։ Ցածր վանդակաճաղով հիմքերը, որպես կանոն, կառուցվում են չոր վայրերում, օրինակ՝ գետերի սելավատարներում կամ ջրանցքներում, եթե ջրի խորությունը 3 մ-ից ոչ ավելի է: Ջրի ավելի մեծ խորության դեպքում խորհուրդ է տրվում օգտագործել բարձր կույտ grillage.

Տվյալ հողային պայմաններում միջանկյալ հենարանների համար կարող են կիրառվել կախովի շարժիչ հիմքերի վրա բարձր վանդակաճաղերով հիմքեր: երկաթբետոնե կույտերքառակուսի հատված 35x35, 40x40 սմ չափսերով: Բացի այդ, կարելի է դիտարկել 40, 50 սմ տրամագծով խոռոչ կլոր կույտերի օգտագործումը 8 սմ պատի հաստությամբ կամ 60, 80 սմ տրամագծով և պատով: հաստությունը 10 սմ 5÷6 մ-ից պակաս Կույտերի երկարությունը վերցված է 1 մ-ի բազմապատիկ:

Կույտային վանդակաճաղի ուղղահայաց բեռները բաղկացած են հենարանների սեփական քաշից, վերնաշենքերի և կամրջի տախտակամածի ծանրությունից և շարժակազմի ժամանակավոր ուղղահայաց բեռի քաշից:

Հենարանի քաշը ինքնին որոշելու համար այն բաժանվում է պարզ երկրաչափական ձևի մասերի` տակդիրի ափսե, հենարանային մարմին օդային պայթեցման վերևում, սառույց կտրող մաս, վանդակաճաղ: Աջակցող քաշի բեռը.

Գ չո =6,05*24,5+9,65*24,5+25,41*23,5+29,6*24,5=1707

որտեղ i - նորմատիվ տեսակարար կշիռըտարրի նյութ. Բետոնի համար b \u003d 23,5 կՆ / մ 3 երկաթբետոնի համար երկաթբետոն 24,5 կՆ/մ 3

Vi օժանդակ մասերի ծավալը.

Նորմատիվ ծանրաբեռնվածություն հենարանի վրա երկու միանման միջանցքների քաշից

N ps \u003d 24,5 * 18,9 + 4,9 * 9,3 \u003d 508,62

որտեղ p 4,9 կՆ/մ քաշը երկու մայթերի մեկ գծային մետրի կոնսուլներով և վանդակապատերով:

V wb մեկ բացվածքի ծավալը վերցված է համաձայն Հավելված 1-ի:

Ստանդարտ ճնշում հենարանի վրա կամրջի տախտակամածի ծանրությունից

N mp \u003d 19.4 * 2 * 9.3 \u003d 30.70

 bp 19,4 կՆ/մ 3 - բալաստի տեսակարար կշիռը ուղու վերնաշենքի մասերի հետ

A bp 2 մ 2 բալաստի պրիզմայի հատվածային տարածքը ուղու մասերով:

Ստանդարտ ճնշում հենարանի վրա ժամանակավոր շարժվող բեռից, որը տեղակայված է երկու միջանցքների վրա

Հետ հեռավորությունը հարակից վերնաշենքերի աջակցության առանցքների միջև.

Արժեքը սկսած (նկ. 5) կախված է բացվածքների միջև եղած բացվածքից, ինչպես նաև բացվածքի ընդհանուր և գնահատված երկարությունից և որոշվում է նույն բացվածքների օգտագործման դեպքում բանաձևով.

C=0 .05+0.6=0.65

որտեղ ∆ - բացվածքային կառուցվածքների ծայրերի միջև

2դ միջակայքի ընդհանուր և գնահատված երկարության տարբերությունը

Աղյուսակ 3
Նորմատիվ ուղղահայաց համարժեք բեռ երկաթուղային շարժակազմով բեռնման համար
Բեռի երկարությունըλ , մ
Բեռի համարժեք ինտենսիվությունν , kN/m	191,8	186,0	180,8	169,7	160,5	153,2	147,2	142,2	138,3

Ընդհանուր հաշվարկված ուղղահայաց բեռը կույտի վանդակաճաղի վրա

N=1 ,1(1707+508,62)+1,3*30,70+1,24*1807,84=4718,82

որտեղ γ դեպի \u003d 1.1 անվտանգության գործոն կառուցվածքի քաշից բեռի համար

γ bp =1.3 անվտանգության գործակից բալաստի քաշից բեռի համար

γ n \u003d (1,3-0,003 λ) անվտանգության գործոն կենդանի բեռի համար

Աջակցման մեջ կույտերի անհրաժեշտ քանակը որոշվում է բանաձևով.

որտեղ k g =1.2÷1.4 - գործակից հորիզոնական բեռների ազդեցությունը հաշվի առնելու համար

k n =1.6÷1.65 - հուսալիության գործակից:

Ֆ գնահատված կրող հզորությունմեկ կույտ. Ընդունված է կախված կույտերի տեսակից՝ համաձայն աղյուսակ 4-ի:

Աղյուսակ 4
Կույտերի կրողունակությունը, kN
Կույտ հատված, մ		Կույտի տրամագիծը, մ
0,35x0,35	0,40x0,40
800÷1000	1000÷1200	1000÷1200	1200÷1500	1500÷2000	2000÷3000

Ստացված կույտերի քանակը հատակագծում տեղադրվում է վանդակաճաղի երկայնքով սովորական կամ շաշկի ձևով հավասարաչափ՝ նրանց միջև հավասար հեռավորություններով երկու փոխադարձ ուղղահայաց ուղղություններով: Այս դեպքում կույտերի առանցքների միջև նվազագույն հեռավորությունը, որը 3 էդ(դ - կույտի եզրի տրամագիծը կամ չափը): Բացի այդ, անհրաժեշտ է ապահովել կույտի եզրից մինչև վանդակաճաղի եզրին նվազագույն հեռավորությունը առնվազն 0,25 մ:

Եթե ​​այս պայմաններում հնարավոր չէ առաջացած կույտերի քանակը բաշխել վանդակաճաղում, ապա անհրաժեշտ է մեծացնել դրա չափը: Այն դեպքում, երբ պլանում վանդակաճաղի չափերի փոփոխությունը հանգեցնում է դրա ծավալի փոփոխության, անհրաժեշտ է կատարել հաշվարկ՝ նախագծային ընդհանուր ուղղահայաց բեռը կրկին որոշելու համար՝ միաժամանակ վերցնելով վանդակաճաղի նշված չափերը և, համապատասխանաբար, , նշեք կույտերի քանակը։

Կամուրջի բացվածքների քանակը որոշելուց և կամրջի անցման գծապատկերը կազմելուց հետո անհրաժեշտ է ճշտել միջանկյալ հենարաններում կույտերի երկարությունը և դրանց թիվը: Տարբեր բարձրությունների միջանկյալ հենարաններ օգտագործելու դեպքում անհրաժեշտ է կատարել հաշվարկ՝ յուրաքանչյուր հենակետի համար կույտերի քանակը որոշելու համար։ Գրաֆիկական թղթի վրա անհրաժեշտ է գծել միջանկյալ հենարանի դիագրամը 1:100 մասշտաբով:

որտեղ L o տրված կամրջի բացվածք, մ

հ ընկ Հենարանի վրա բացվածքի կառուցման բարձրությունը, մ

l p տրված բացվածքի ընդհանուր երկարությունը, մ

բ կամրջի երկայնքով միջանկյալ հենարանի սառցահատ մասի լայնությունը, մ

Ռելսի ներբանի նշանը որոշվում է բանաձևով.

PR=11.5+8.4=19.9

որտեղ է UMV-ն ցածր ջրի մակարդակը

Հ հաշվի առնելով երկաթուղային ոտքի բարձրությունը ցածր ջրի մակարդակից:

Բանաձևից ստացված արժեքը n կլորացվում է մինչև մոտակա ամբողջ թիվը: Եթե ​​բացվածքների քանակի կոտորակային մասը ամբողջ թվի 0,05-ից ոչ ավելի է, ապա կլորացումը կատարվում է բացվածքների ամենամոտ ստորին թվին:

Կամուրջի սխեմայի վերջնական նշանակումից հետո հաշվարկվում է հենարանների պահարանի պատերի միջև հեռավորությունը.

L \u003d 0,05 (6 + 1) + 6 * 9,3 \u003d 56,15

Անցումային պրոֆիլի վրա կամրջի միջնամասի դիրքը որոշվում է ձախ և աջ սելավատարներում գտնվող կամրջի բացվածքի մասերի համաչափության պայմանից:

Այս վիճակից հեռավորությունը գետի միջնամասից՝ ըստ ցածր ջրի մակարդակի մինչև կամրջի միջնամասը կազմում է.

Բոլոր միջանկյալ հենարանների սառույց կտրող մասերի լայնությունների գումարը

Վ Մ գետի լայնությունը՝ ըստ ջրի ցածր մակարդակի

Վ Լ, Վ Պ համապատասխանաբար ձախ և աջ սելավատարների լայնությունը։

Անցումային պրոֆիլում դրական արժեքԱ ավանդադրված է գետի կեսից UMV դեպի աջ, իսկ բացասական արժեք՝ ձախ: Կամուրջի միջնամասից երկու ուղղություններով ավանդադրված է 0.5Լ , ապա հենարանների կաբինետի պատերի միջև հեռավորությունը բաժանվում է բացվածքների l p + 0,05 և գծեք միջանկյալ հենարանների առանցքները:

Կամուրջի դիագրամ

Միջանկյալ աջակցություն ալիքում ժամը UMV կարելի է ենթադրել, որ նույն բարձրությունն է: Ջրհեղեղների վրա հիմքի եզրը էրոզիայից հետո պետք է տեղակայվի հողի մակերեւույթից 0,25 մ ներքեւ: Խոշոր և միջին ավազոտ հողերում խորանարդի ներբանը կարող է տեղակայվել ցանկացած մակարդակի վրա, իսկ բարձրացող հողերում, այսինքն. տիղմային, ավազակավային և կավային սառցակալման խորությունից ոչ պակաս, քան 0,25 մ:

Կախված մոտեցման թմբերի բարձրությունից և կամրջի բացվածքների չափերից, հենարաններն ընդունվում են ըստ ստանդարտ նախագծերի (Հավելված 2): 1:1,5 թեքությամբ թմբի կոնի թեքությունը պետք է անցնի հենարանի ներքևի ֆերմայի հարթակից ներքև առնվազն 0,6 մ-ով, թմբի եզրը գտնվում է երկաթուղու ոտքից 0,9 մ ցածր:

Կամուրջի ճակատին պետք է նշվեն հետևյալ չափերը.

• կամրջի երկարությունը (հենակետերի հետևի երեսների միջև հեռավորությունը);
• բացվածքների երկարությունը և ծայրերի միջև եղած բացվածքի չափը.
• կառուցվածքի հատակի նշանը (NK), որը պետք է լինի օդային պայթյունից առնվազն 0,75 մ բարձրությամբ.
• նշելով բարձր և ցածր ջրերի մակարդակները, երկաթուղային ոտքը (PR), ամբարտակի եզրը (BN), հենարանի վերին մասը (VO), եզրը (PF) և հիմքի ոտքը (PF);

Մատենագիտություն

1. SNiP 2.05.03-84. Կամուրջներ և խողովակներ / ԽՍՀՄ Գոսստրոյ. M.: CITP Gosstroy ԽՍՀՄ, 1985. 253 էջ.
2. Ձեռնարկ SNiP 2.05.03-84 «Կամուրջներ և խողովակներ» ջրահոսքերի վրայով երկաթուղային և ճանապարհային կամուրջների անցումների հետազոտման և նախագծման համար (PMP-91) Մոսկվա 1992 թ.
3. SNiP 3.06.04-91 Կամուրջներ և խողովակներ / ԽՍՀՄ Գոսստրոյ. M.: CITP Gosstroy ԽՍՀՄ, 1992. 66 էջ.
4. ԳՕՍՏ 19804-91 Երկաթբետոնե կույտեր. Տեխնիկական պայմաններ.Մոսկվա: CITP Gosstroy ԽՍՀՄ, 1991. 15 p..
5. Կոպիլենկո Վ.Ա., Պերեսելենկովա Ի.Գ. Երկաթուղու հետ գետի խաչմերուկում կամրջի նախագծում. Ուսուցողականհամալսարանների համար երկաթուղային տրանսպորտ / Էդ. Վ.Ա. Կոպիլենկո. M.: Route, 2004. 196 p.
6. Երկաթուղիների կամուրջների նախագծում. Դասագիրք համալսարանների համար / M.I. Վորոնինը, Ի.Ի. Կանտոր, Վ.Ա. Կոպիլենկոն և այլք; Էդ. Ի.Ի. Կանտոր. Մ.: Տրանսպորտ, 1990. 287 էջ.
7. Կամուրջներ և թունելներ երկաթուղիների վրա. Դասագիրք համալսարանների համար / V.O. Օսիպովը, Վ.Գ. Խրապով, Բ.Վ. Բոբրիկովը և ուրիշներ; Էդ. IN. Օսիպովը։ Մ.: Տրանսպորտ, 1988. 367 էջ.

Այլ հարակից աշխատանքներ, որոնք կարող են ձեզ հետաքրքրել.vshm>
5109.		Ճանապարհային երկաթբետոնե կամրջի նախագծում	1,28 ՄԲ
	Ճանապարհի կրող տարրեր - ճանապարհի երկաթբետոնե սալերը (ենթադրվում է, որ 18 սմ հաստությամբ) ընկալում են բեռը. Փոխադրամիջոցճանապարհի հունից, հետիոտներից՝ մայթերից և տեղափոխել վերնաշենքի հիմնական կրող կառույցներ։
5430.		ԼԱՐՄԱԳՐՈՒԹՅԱՆ ՉԱՓՄԱՆ ԱՂԻԿԻ ԲԱՂԱԴՐԻՉՆԵՐԻ ԱՆԿԱՆՈԳՄԱՆ ՊԱՀԱՆՋՆԵՐԻ ՀԱՇՎԱՐԿԸ ԱՆՀԱՎԱՍԱՐԱԿՎԱԾ ԿԱՄՈՒՐՋԻ ՀԻՄՈՒՆՔ ԼԱՐԱՄԱՆՉՈՉՈՎ.	193.64 ԿԲ
	Դեֆորմացիան կարող է լինել դրական (ձգվող) կամ բացասական (սեղմում): Չնայած լարվածությունը չափազերծ մեծություն է, այն երբեմն արտահայտվում է մմ/մմ-ով: Գործնականում լարման չափված արժեքները շատ փոքր են: Հետեւաբար, դեֆորմացիան հաճախ արտահայտվում է միկրո շտամներով։
13720.		RES նախագծում	1,33 ՄԲ
	Որպես կանոն, նախագծման արդյունքը փաստաթղթերի ամբողջական փաթեթ է, որը պարունակում է բավարար տեղեկատվություն տվյալ պայմաններում օբյեկտի արտադրության համար: Ըստ նախագծված արտադրանքի նորության աստիճանի՝ առանձնանում են հետևյալ նախագծային առաջադրանքները. նույն կամ նոր առաջադրանքների օպտիմալ լուծում. զգալի բարելավում...
14534.		Աշխատանքային մասի ձևավորում	46.36 ԿԲ
	Աշխատանքային մասի ձևավորում Դիզայնում տեխնոլոգի առաջադրանքներն են. Որոշել այս մասի արտադրության համար օգտագործվող աշխատանքային մասի տեսակը. աշխատանքային մասի ձեռքբերման մեթոդի որոշում. մասնագիտացված ձուլման կամ ճնշման տեխնոլոգի գործառույթ է. Նշեք բաժանման ինքնաթիռի գտնվելու վայրը. որը որոշում է կաղապարման դրոշմման լանջերի բաշխումը. Աշխատանքային մասի ստացման մեթոդի ընտրությունը որոշվում է հետևյալ գործոններով. մասի նյութը. մասի կազմաձևում; մասի պատասխանատվության կատեգորիա. Մասի նյութ 90...
8066.		Տրամաբանական դիզայն	108,43 ԿԲ
	Տվյալների բազայի տրամաբանական ձևավորում Տվյալների բազայի տրամաբանական ձևավորումը ձեռնարկությունում օգտագործվող տեղեկատվության մոդելի ստեղծման գործընթացն է՝ հիմնված ընտրված տվյալների կազմակերպման մոդելի վրա, բայց առանց հաշվի առնելու թիրախային DBMS-ի տեսակը և իրականացման այլ ֆիզիկական ասպեկտները: Տրամաբանական դիզայնը երկրորդն է...
17151.		Նավթի պահեստի ձևավորում (SNN)	2,45 ՄԲ
	Նավթամթերքի որակի նկատմամբ բարձրացված պահանջները կանխորոշում են նաև նավթամթերք մատակարարող ձեռնարկությունների շահագործման պայմանները, որոնք պահանջում են արտահերթ և տնտեսապես կենսունակ որոշումների ընդունում։
3503.		Գույքագրման հաշվառման համակարգի նախագծում	1007.74 ԿԲ
	Ուսումնասիրության օբյեկտը «Մերմադ» սահմանափակ պատասխանատվությամբ ընկերությունն է։ Ուսումնասիրության առարկան ապրանքների և նյութերի հաշվառման առաջադրանքներ ձևակերպված որոշակի հարցերի դիտարկումն է:
13008.		Վերահսկիչ MPS-ի նախագծում	1,25 ՄԲ
	Նախագծման նախնական տվյալներ. LSI MP և EPROM ֆունկցիաներ Ф1 և Ф2 հաստատուններ G1 G2 G3 6-րդ տարբերակի համար: X G1 և X G3 դեպքերի համար անհրաժեշտ է տագնապի ազդանշան տալ օպերատորի կոնսոլին 220 Վ 50 Հց հաճախականությամբ, հաճախականությունը 2 Հց: Օպերատորի վահանակի խնդրանքով, Xmin Xmx Xaverage Y արժեքները ընթացիկին նախորդող կառավարման ցիկլի համար պետք է ցուցադրվեն դրա ցուցման համար. Հեռավորությունը կառավարման օբյեկտից մինչև UMPS 1 մետր...
4768.		JK flip-flop-ի նախագծում	354,04 ԿԲ
	Ձգանի վիճակը սովորաբար որոշվում է ուղղակի ելքի ներուժի արժեքով: Ունիվերսալ ձգանի կառուցվածքը. Սարքի շահագործման սկզբունքը. Տարրերի տեսակների ընտրություն և հիմնավորում: Չիպային փաթեթների ընտրություն DT գրադարաններում: CAD DipTrce-ում ունիվերսալ ձգան նախագծում: Տեխնոլոգիական գործընթաց
6611.		TS անցումների նախագծում	33,61 ԿԲ
	Նախնական տեղեկատվություն՝ մասի մշակման երթուղի, սարքավորումներ, հարմարանքներ, գործառնությունների անցումների հաջորդականություն, չափսեր, թույլատրելիություններ, մշակման թույլտվություններ:

— իրականացնել կամրջի շինարարության կազմակերպման նախագիծը (POS).
Ծրագրի ավարտի ժամանակը. 3 ամիսներ

Մաս 2.

Խնդրի լուծումը.

Ծրագրի առանձնահատկությունները
Կամուրջը նախագծված է կույտային հիմքից, միաձույլ հենարաններից և վերնաշենքի հավաքովի երկաթբետոնե կառուցվածքից պատրաստված հիմքի տեսքով։ Պատասխանատվության կառուցում II մակարդակ.

Հիմքի հիմքը կույտ է: 0,35x0,35 մ հատվածով և 15 մ երկարությամբ ձանձրալի կույտեր՝ դաշտի երկայնքով համազգեստով: Կույտերի կրող հզորությունը առնվազն 170 տֆ է, կույտի վրա թույլատրելի նախագծային բեռը 110 տֆ է։ Վանդակաճաղ՝ մոնոլիտ հիմքի սալիկի տեսքով (բետոն B20W8) 0,6 մ հաստությամբ։
Աջակցող մարմինը միաձույլ է, թեքության ճառագայթների տակ գտնվող հենարաններով: Բետոնի նախագծման դաս B20. Հենարանների քայլը 1,83 մ. Յուրաքանչյուր հենարանի պատի ամրացում 2d16 A400. 3,5 մ երկարությամբ և 30 սմ լայնությամբ բացիկներ: Ամրապնդող բացիկ - քայլ 200 d16 A400: Պահարանի պատի ամրացում - քայլ 200 d16 A400:
Առանցքակալներ՝ ռետինե-մետաղ՝ 75տ առավելագույն բեռի և 15մմ տեղաշարժի համար:
Ընդարձակման միացումներ - լցված տեսակ եզրագծով և ռետինե փոխհատուցիչով:
Անվանական կառույցները 24 մ երկարությամբ ճառագայթային կառուցվածքներ են՝ պատրաստված նախալարված երկաթբետոնից:
Մայթ - հարթեցման շերտ 3 սմ, ջրամեկուսիչ 1 սմ, պաշտպանիչ շերտ 4 սմ և ասֆալտբետոն 7-15 սմ:

Կառուցվածքների ստատիկ վերլուծությունը կատարվել է «Lira CAD 2014» ծրագրային փաթեթում։ Ճարտարագետներն իրականացրել են ճանապարհի սալաքարի, վերնաշենքի, մայթի տակի հենարանի, կամրջի հենարանների հենարանի, կույտի հիմքի, վանդակաճաղի հաշվարկը։ Վերլուծվում և հաշվարկվում են հողի կրողունակությունը, կույտը շրջապատող հողի կայունությունը, լանջի կայունությունը կտրվածքի նկատմամբ, կամրջի բացվածքը, հենակետի պահարանի պատը և ֆերմայի քարերը: Տարածական հաշվարկման մոդելը կազմվել է Sapphire 2013 ծրագրային փաթեթում։

Կատարվել է կամրջի կառուցման արդյունքում ջրհեղեղի ժամանակ շրջակա տարածքի հնարավոր վարարման հաշվարկը։ Դրա համար հաշվի են առնվում գետի ջրհավաք ավազանը՝ 102 կմ2, գետում ջրի ընդհանուր հոսքը, հարակից տարածքի տարածքը այգու զարգացմամբ, անտառածածկից հեղեղների հոսքի կրճատման գործակիցը ( 0.56), գետի վրա ամբարտակների և կողպեքների առկայությունը: Տվյալները վերլուծվում են տարեկան տեղեկատվության համաձայն մինչև 2013թ.

Երկրորդ փուլում մենք մշակեցինք կամրջի շինարարության կազմակերպման (POS) նախագիծ։

Պետերբուրգի պետական ​​համալսարան

Հաղորդակցության ուղիներ.

«Կամուրջներ» բաժին.

Սկորիկ Օ.Գ.

Դասընթացի նախագիծ «Երկաթբետոնե կամուրջ»

Բացատրական նշում

Ղեկավար: Ավարտված:

Սկորիկ Օ.Գ. Ժոլոբով Մ.Ի.

Սանկտ Պետերբուրգ.

Մաս 1. Տարբերակի մշակում…………………………………………...3-6

Մաս 2. Ճառագայթի վերնաշենքի հաշվարկ………………………7-22

2.1 Վերնաշենքերի երթևեկելիության հաշվարկ……………………..7-13.

2.1.1. Նախագծային ուժերի որոշում……………………………………7-8

2.1.2 Սալերի հատվածների հաշվարկ…………………………………………………………………………………………

2.2 Վերնաշենքի հիմնական փնջերի հաշվարկ…………………….13-23

2.2.1 Նախագծային ուժերի որոշում……………………………….13-14

2.2.2 Նախալարված երկաթբետոնից փնջի հաշվարկ…………………………………………………………………………….14-22

Մաս 3. Միջանկյալ աջակցության հաշվարկ……………………………..23-27.

3.1 Նախագծային ուժերի որոշում հենարաններում……………..23-24

3.2 Բետոնե հենարանների հատվածների հաշվարկ…………………………………………………………………………………………

Հղումներ………………………………………………………….28

Մաս 1. Տարբերակի մշակում.

Հիմնական չափսերի նշանակում.

Կամուրջի ամբողջ երկարությունը որոշվում է կամրջի նշված բացվածքով` հաշվի առնելով կամրջի սխեմայի բացվածքների քանակը և հենարանների նախագծման պարամետրերը (հենակետի տեսակը, միջանկյալ հենարանի հաստությունը և այլն):

Խցանված հենարաններով կամրջի պահանջվող երկարությունը հաշվարկվում է բանաձևով.

L p \u003d l 0 + n * b + 3 * H + 2 * a, որտեղ

L p - կամրջի պահանջվող երկարությունը հենարանների ծայրերի միջև, մ;

N-ը ջրի մեջ ընկած միջանկյալ հենարանների թիվն է, m;

B-ն միջանկյալ հենարանի միջին հաստությունն է, m;

H- բարձրությունը բարձր և ցածր ջրերի հորիզոնականներով ձևավորված տրապիզոիդի միջին գծից (որոնց երկայնքով չափվում է կամրջի բացվածքը), մինչև կտավի եզրի նշագիծը, մ.

L 0 - կամրջի բացում, մ;

A-հենակետի մուտքի արժեք

(a=0.75 հետ<6м. и a=1 при высоте насыпи>6 մ):

Այսպիսով

L p \u003d 65 + 2 * 3,5 + 3 * 6,95 + 2 * 1 \u003d 94,85 մ:

PR \u003d DCS + h str + h gab \u003d 22 + 2,75 + 5 \u003d 29,75 մ.

BP=PR-0.9=29.75-0.9=28.85մ.

H=28.85-(23+20.8)*0.5=6.95մ.

Հենակետերը պատրաստված են կույտերից։ Վերևում գտնվող հենակետային թևի երկարությունը հարակից ճառագայթների 16,5 մ բացվածքի ընթացքում կկազմի 3,75 մ: Ընդունված կառույցներով կամրջի փաստացի երկարությունը կլինի (հաշվի առնելով ճառագայթների ծայրերի միջև հեռավորությունը 0,05-ով).

L f =3,75+0,05+16,5+0,05+27,6+0,05+27,6+0,05+16,5+0,05+3,75=

Կամուրջի իրական երկարությունը գերազանցում է լրիվ հաշվարկվածը

0.01 կամ 1%, ինչը ընդունելի է կանոնակարգով։

Աշխատանքի շրջանակը

Թռչող շենքեր. 27,6 մ ընդհանուր երկարությամբ բացվածքի երկաթբետոնի ծավալը 83,0 մ 3 է, 16,5 մ ընդհանուր երկարությամբ թեքի երկաթբետոնի ծավալը 35,21 մ 3 է։

միջանկյալ հենարաններ:Ունենք երեք միջանկյալ հենարաններ՝ 5,3 մ բարձրությամբ։Երկաթբետոնե բլոկների ծավալը մեկ հենարանի համար է.

V bl = 30.3 մ 3

Միաձույլ բլոկների բետոն և հենարանի լցման բետոն է

V ohm = մ 3.

Միաձույլ երկաթբետոնից պատրաստված 2 մ բարձրությամբ վանդակաճաղի ծավալը՝ 8,6 * 3,6 մ չափսերով, 0,5 մ թեքությամբ.

V աճ. \u003d 2 * (3.6 * 8.6-4 * 0.5 3) \u003d 60.92 մ 3.

Միջանկյալ հենարանների չափսերը նշանակելիս անհրաժեշտ է հաշվի առնել ստանդարտների պահանջները, որոնք ցույց են տալիս, թե ինչպես են որոշվում միջանկյալ հենարանների տակդիրային թիթեղների չափերը:

Սառույցի դրեյֆի առկայության հիման վրա մենք կազմակերպում ենք կլորացված հենարան: Կլորացված ձևով սալիկի համար լայնությունը և հաստությունը որոշվում են բանաձևերով.

a=e+c 1 +0.4+2k 1;

b=m+c2 +0.4+2k2;

Աղյուսակային տվյալների հիման վրա մենք ստանում ենք հետևյալ արժեքները.

a=0,75+0,72+0,4+2*0,15=2,17մ;

b=1,8+0,81+0,4+2*0,3=3,61մ;

Կույտերի քանակը որոշելու համար կույտ հիմքկողային կամրջի միջանկյալ աջակցություն, կարող եք օգտագործել հաշվարկի մոտավոր մեթոդը:

Կույտերի քանակը որոշվում է բանաձևով.

n=m , Որտեղ

M-գործոնը, հաշվի առնելով վանդակաճաղի տակի վրա ազդող ճկման պահի ազդեցությունը, հավասար է 1,5-1,8;

SN - հիմքի հիմքի վրա գործող հաշվարկված ուղղահայաց ուժերի գումարը:

SN \u003d N BP + N գնդակ + N պր. +N op.

Այստեղ N vr, N գնդակ, N pr. , N op ուղղահայաց ճնշումները, tf, համապատասխանաբար, երկու հարակից բացվածքներ բեռնելիս գործող բեռնվածքից, երկաթուղային կամրջի բացվածքների վրա բալաստի ծանրությունից, երկաթբետոնե բացվածքների քաշից և հենարանի ծանրությունից. հիմքը։

Այս արժեքները որոշվում են բանաձևերով

N vr \u003d g * k e;

N գնդակ \u003d 2.0 * 1.3 * F b *;

N pr.str \u003d 1.1 * V pr.str. * 2.5 * 0.5;

N op \u003d 1.1 * V op * 2.4, որտեղ

L 1 ,l 2 - վերնաշենքերի ընդհանուր երկարությունները հենարաններով, մ;

Հուսալիության G գործոն կենդանի բեռի համար;

2.0-ը բալաստի հիմնական զանգվածն է.

1.3-հուսալիության գործոն բալաստի համար;

F b - բալաստի անցքի խաչմերուկի տարածքը, մ 2;

1.1-ը կառուցվածքի սեփական քաշի անվտանգության գործոնն է.

V pr.str - երկաթբետոնե բացվածքների ծավալը, որը հիմնված է հենարանի վրա.

Երկաթբետոնի 2,5 ծավալային զանգված, տ/մ 3

V op - աջակցության մարմնի և հիմքի ծավալը, մ 3;

P d - մեկ կույտի նախագծային կրող հզորություն (կեղևի կույտ);

N BP \u003d 1.2 * 14 * =463,68 տֆ.

N գնդակ \u003d 2 * 1.3 * 1.8 * =129,17 տֆ.

N pr.str \u003d 1.1 * 2.5 * 0.5 * (83.0 + 83.0) \u003d 228.25 tf.

N op \u003d 1.1 * 2.4 * (61.42 + 30.3 + 46.51) \u003d 364.93 tf.

åN=458.05+129.17+228.25+364.93=1180.4 tf.

60 սմ 2 տրամագծով և 15 մ երկարությամբ կույտեր օգտագործելիս գետնի վրա կույտի կրող հզորությունը կկազմի 125 տֆ, այնուհետև անհրաժեշտ քանակությամբ կույտեր:

n=1.6* մ.

Աջակցության համար վերցնենք 15 կույտ՝ 60 սմ տրամագծով և 15 մ երկարությամբ։ 8 սմ պատի հաստությամբ խոռոչ կույտերի ծավալը կլինի

V ps \u003d 15 * 15 * ( ) \u003d 29,4 մ 3.

Բետոնի ծավալը խոռոչ կույտերը լրացնելու համար

V c \u003d 15 * 15 * մ 3.

Հիմքի փոսի պարիսպը բլոկաձև փայտե թերթի կույտից 6 մ երկարությամբ սավանի կույտերով, ցանկապատի պարագծով 2 * (5,6 + 10,6) = 32,4 մ, ուղղահայաց մակերեսով: պատերը հավասար կլինեն 6 * 32,4 = 194,4 մ 2:

Հանգիստ.Հենակետի գլխամասի երկաթբետոնի ծավալը 61,4 մ 3 է

8 սմ պատի հաստությամբ և 20 մ երկարությամբ 9 խոռոչ կույտերի ծավալը կլինի.

20*9*() \u003d 24,1 մ 3.

Բետոնի ծավալը սնամեջ կույտերը լցնելու համար

20*9*27,4 մ 3;

Աշխատանքի շրջանակը և կամրջի կառուցվածքային տարրերի արժեքի որոշումը տրված է աղյուսակում: Աղյուսակ 1

	Աշխատանքների անվանումը	Միավոր	Քանակ	Միավորի արժեքը, ռուբ.	Ընդհանուր արժեքը,
	16,5 մ երկարությամբ նախալարված երկաթբետոնից վերնաշենքի արտադրություն և տեղադրում
	Նույնը՝ 27,6 մ երկարությամբ
	Միջանկյալ հենարանի կառուցում
	6 մ երկարությամբ բլոկակույտից փոսը ցանկապատելու սարք	1 մ 2 պատեր
	60 սմ տրամագծով և 22 մ երկարությամբ երկաթբետոնե սնամեջ կույտերի արտադրություն և վարում
	Մոնոլիտ երկաթբետոնից սարքի վանդակաճաղ
	Հավաքովի բետոնից պատրաստված հենարանի կառուցվածքը
	Բետոնի և ցեմենտի հավանգով մոնոլիտ հենարանային բլոկներ (հաշվի առնելով սնամեջ կույտերի լցոնումը)
	Աջակցության ընդհանուր արժեքը
	հենակետի կառուցում
	0,6 մ տրամագծով և 20 մ երկարությամբ երկաթբետոնե սնամեջ կույտերի արտադրություն և վարում
	Հենարանի գլխիկի սարքը մոնոլիտ երկաթբետոնից
	Սնամեջ կույտերը բետոնով լցնելը
	Հենակետի ընդհանուր արժեքը

Ուղարկել ձեր լավ աշխատանքը գիտելիքների բազայում պարզ է: Օգտագործեք ստորև ներկայացված ձևը

Ուսանողները, ասպիրանտները, երիտասարդ գիտնականները, ովքեր օգտագործում են գիտելիքների բազան իրենց ուսումնառության և աշխատանքի մեջ, շատ շնորհակալ կլինեն ձեզ:

Տեղակայված է http://www.allbest.ru/ կայքում

1. Դիզայնի առաջադրանք

2. Ընտրանքների մշակում

2.1 Տարբերակ 1

2.1.1 Կամուրջի սխեմայի սահմանում

2.2 Տարբերակ 2

2.2.1 Կամուրջի սխեմայի սահմանում

2.2.2 Շինանյութերի սպառման և արժեքի որոշում

2.3 Ընտրանքների համեմատություն

3. Տարածքի հաշվարկ

3.1.2 Սալերի հատվածների հաշվարկ

գրականություն

1. Դիզայնի առաջադրանք

Մշակել երկաթբետոնե կամրջի նախագիծ գետի վրայով միակողմանի երկաթուղու համար 42 մ փոսով Շինարարական տարածք - Լենինգրադի մարզ: Թմբի եզրի բարձրությունը` 17.90 մ. Ցածր մակարդակսառույցի դրեյֆ (UNL) - 10.30 մ, սառույցի դրեյֆի բարձր մակարդակ - 12.80 մ, սառույցի հաստությունը - 0.4 մ Նորմատիվ ժամանակավոր ուղղահայաց ծանրաբեռնվածություն - C13. Ընդհանուր էրոզիայի գործակիցը K = 1.3:

Անցումային պրոֆիլը ջրային հորիզոնների և ինժեներական երկրաբանության ցուցումներով ներկայացված է գծապատկերում (նկ. 1.1):

2. Ընտրանքների մշակում

2.1 Տարբերակ 1

2.1.1 Կամուրջի սխեմայի սահմանում

Ենթադրելով մեծածավալ տիպի հենարանների օգտագործումը և հաշվի առնելով, որ կամրջի բացվածքը 42 մ է, նախատեսվում է 227.6 բաժանված ստանդարտ ճառագայթներով երկթեք կամրջի սխեման: Կամուրջի պահանջվող երկարությունը հենակետերի ծայրահեղ կետերի միջև.

Ln = l0 + nb + 3H + 2a, որտեղ

n-ը ջուրն ընկած ցուլերի թիվն է.

b-ը միջանկյալ հենարանի հաստությունն է բարձր ջրային հորիզոնի մակարդակում, m;

ա - հենակետային կառուցվածքի մուտքի արժեքը թմբի մեջ, մ.

H - բարձր և ցածր ջրերի հորիզոններով (որոնց երկայնքով չափվում է կամրջի բացվածքը) ձևավորված trapezoid-ի միջին գծից մինչև թմբի եզրի մակարդակը, մ.

3Н - լանջերի երկու լանջերի երկարությունը 1:1,5 թեքությամբ;

l0 - կամրջի բացում.

Հաշվի առնելով սառույցի դրեյֆի առկայությունը, 3.501-79 ստանդարտ նախագծի հետ կապված ընդունվել են պարզեցված ցուլեր, հավաքովի-միաձույլ, 2.6 մ հաստությամբ:

Ջուրն ընկնող հենարանների թիվը մեկ է (n = 1): Այս պայմաններում վերևում գտնվող կամրջի պահանջվող երկարությունը կլինի.

Ln \u003d 42 + 2,6 + 3 × 6,35 + 2 × 0,75 \u003d 65,15 մ:

Հենակետերը պատրաստված են կույտերից։ Վերևում գտնվող հենակետի թևի երկարությունը՝ հարակից փնջերի բացվածքով 27,6 մ 5,3 մ է։ Հաշվի առնելով 0,05 մ փնջերի ծայրերի միջև հեռավորությունը՝ ընդունված կառույցներով կամրջի իրական երկարությունը կլինի.

Lf \u003d 2 × 27,6 + 2 × 5,3 + 3 × 0,05 \u003d 65,95 մ:

Այս երկարությունը պակաս է պահանջվողից

2.2.2 Շինանյութերի սպառման և արժեքի որոշում

Թռչող շենքեր.

Վերնաշենքի երկաթբետոնի ծավալը 27,6 մ ընդհանուր երկարությամբ՝ 83,0 մ3 վերևի երթևեկությամբ։

Միջանկյալ աջակցություն.

5.3 բարձրությամբ հենարան վերցված է հավաքովի միաձույլ կառույցների տեսքով։

Որոշվում է 100 սմ տրամագծով և 15 մ երկարությամբ երկաթբետոնից պատրաստված սնամեջ սյուների անհրաժեշտ քանակը, որոնք լցված են բետոնե խառնուրդով ընկղմվելուց հետո։ Կույտերի քանակը հաշվարկվում է բանաձևով.

m - գործակից, հաշվի առնելով վանդակաճաղի հիմքի վրա գործող ճկման պահի ազդեցությունը, որը հավասար է 1,5 - 1,8, և որքան մեծ է մշտական ​​կենտրոնական կիրառվող ուժերի ազդեցությունը ՄԱԿ-ի արժեքում, այնքան ցածր է m գործակցի արժեքը.

ՄԱԿ - հիմքի հիմքի վրա ազդող հաշվարկված ուղղահայաց ուժերի գումարը, tf.

УN \u003d UNvr + UNpoint + UNpr.str. + UNop, որտեղ

UNvr, UNball, UNpr.str., UNop - ուղղահայաց ճնշումներ, tf, համապատասխանաբար, երկու հարակից բացվածքներ բեռնելիս ուղիղ բեռնվածությունից, երկաթուղային կամրջի բացվածքների վրա բալաստի ծանրությունից, երկաթբետոնե բացվածքների քաշից և հիմքի հետ հենարանի ծանրությունից։

Այս արժեքները որոշվում են բանաձևերով.

N ex.էջ \u003d 1.1? Vpr.str.? 2.5? 0.5; Nop = 1.1 Vop 2.4;

l1-ը և l2-ը հենարաններով ապահովված բացվածքների ընդհանուր երկարություններն են, m;

r - հուսալիության գործոն կենդանի բեռի համար;

2.0 - բալաստի զանգվածային խտություն, t/m3;

1.3 - բալաստի անվտանգության գործոն;

Fball - բալաստի տաշտակի խաչմերուկի տարածք, մ 2;

1.1 - կառուցվածքի սեփական քաշի հուսալիության գործակիցը.

Վպր. փող. - երկաթբետոնե բացվածքների ծավալը՝ հենարանի վրա հիմնված, մ3;

2.5 - երկաթբետոնի զանգվածային խտություն, t / m3;

Vop - աջակցության մարմնի և հիմքի ծավալը, մ3;

Pd - մեկ կույտի նախագծային կրող հզորություն (կեղևի կույտ):

N ex.page \u003d 1.1? (83 + 83).? 2.5? 0.5 \u003d 228.3 tf;

Nop \u003d 1.1? (30.3 + 46.5 + 48.8)? 2.4 \u003d 331.6 tf;

ՄԱԿ = 405 + 129,2 + 228,3 + 331,6 = 1094,1 տֆ.

Սնամեջ սյուների ծավալը 10 սմ պատի հաստությամբ 8 հատ մեկ հենակետով

Հենակետի գլխամասի երկաթբետոնի ծավալը 46 մ3 է։

Բետոնի ծավալը խոռոչ կույտերը լրացնելու համար

Աշխատանքի շրջանակը և կառուցվածքային տարրերի արժեքի որոշումը ներկայացված են Աղյուսակ 2.1-ում:

Աղյուսակ 2.1 Կառուցվածքային տարրերի արժեքի որոշում 1-ին տարբերակով

Աշխատանքների անվանումը	Միավոր	Քանակ		Ընդհանուր արժեքը, հազար ռուբլի
Միջանկյալ աջակցություն ամբողջությամբ
3. 27.6 մ երկարությամբ թաղանթային կառուցվածքի հենակետի կառուցում
Սնամեջ կույտերը բետոնով լցնելը
Ամբողջովին կանգնել

Կամուրջի ընդհանուր արժեքի սահմանումը տրված է Աղյուսակ 2.2-ում:

Աղյուսակ 2.2 1 տարբերակի ընդհանուր արժեքի որոշում

2.2 Տարբերակ 2

2.2.1 Կամուրջի սխեմայի սահմանում

Ջրի մեջ ընկնող հենարանների թիվը երկու է (n = 2): Այս պայմաններում վերևում գտնվող կամրջի պահանջվող երկարությունը կլինի.

Ln \u003d 42 + 2 2.6 + 3? (17.9 -0.5 (13.0 - 10.1) + 10.1) + 2? 0.75 \u003d 67.8 մ.

Հենակետերը պատրաստված են կույտերից։ Վերևում գտնվող հենակետի թևի երկարությունը հարակից 16,5 և 27,6 մ փնջերի բացվածքի ընթացքում կազմում է 5,3 մ: Հաշվի առնելով գերանների ծայրերի միջև հեռավորությունը 0,05 մ, կամրջի իրական երկարությունը ընդունված կառույցներով կլինի. :

Lf \u003d 16,5? 2 + 27,6 + 5,3 + 3,75 + 4? 0,05 \u003d 69,85 մ.

Այս երկարությունը ավելի քան անհրաժեշտ է

2.2.2 Շինանյութերի սպառման և արժեքի որոշում

Թռչող շենքեր.

Վերնաշենքի երկաթբետոնի ծավալը 16,5 մ ընդհանուր երկարությամբ՝ 35,21 մ 3 վերևի երթևեկությամբ։ Վերնաշենքի երկաթբետոնի ծավալը 27,6 մ ընդհանուր երկարությամբ՝ 83,00 մ3 գագաթով

միջանկյալ հենարաններ

5,3 և 6,7 մ բարձրությամբ 2 հենարաններ վերցված են հավաքովի միաձույլ կառույցների տեսքով։

5,3 մ բարձրությամբ հենարանի երկաթբետոնե բլոկների ծավալը մոտավորապես կազմում է

Միաձույլ բլոկների բետոն և 5,3 մ բարձրություն ունեցող հենարան լցնող բետոն մոտավորապես կազմում է

6,7 մ բարձրությամբ հենարանի երկաթբետոնե բլոկների ծավալը 38,3 մ3 է։

Միաձույլ բլոկների և 6.0 մ բարձրությամբ հենարանի լցման բետոնն է.

2,4+56,4 = 58,8 մ3

Միաձույլ երկաթբետոնից 1,6 մ բարձրությամբ վանդակաճաղի ծավալը կվերցվի 8,63,6 չափերով՝ 0,5 մ թեքավոր (հոսքի պայմանները բարելավելու համար).

1.6? (3.6? 8.6 - 4? 0.5? 0.5? 0.5) \u003d 48.8 մ3:

Որոշվում է 100 սմ տրամագծով և 13 մ երկարությամբ ցենտրիֆուգացված երկաթբետոնից պատրաստված սնամեջ հենասյուների անհրաժեշտ քանակը, որոնք լցված են բետոնե խառնուրդով ընկղմվելուց հետո։

5,3 մ բարձրությամբ միջանկյալ հենարանի համար ստացվել է.

N ex.page \u003d 1.1? (35.21 + 83.00): 2.5? 0.5 \u003d 162.5 tf;

Nop \u003d 1.1? (30.3 + 46.5 + 48.8)? 2.4 \u003d 331.6 tf;

ՄԱԿ = 360,6 + 103,2 + 162,5 + 331,6 = 957,9 տֆ.

100 սմ տրամագծով և 13 մ երկարությամբ կույտերի յուրաքանչյուր սյունակի կրող հզորությունը գետնի Rd-ի վրա կազմում է մոտ 220 տֆ:

Հենարանի համար վերցնենք 100 սմ տրամագծով և 13 մ երկարությամբ 8 սյուն։

Բետոնի ծավալը խոռոչ կույտերը լրացնելու համար

6,7 մ բարձրությամբ միջանկյալ հենարանի համար ստացվել է.

N Nex.էջ \u003d 1.1? (35.21 + 35.21).? 2.5? 0.5 \u003d 290.5 tf;

Nop \u003d 1.1 (58.8 + 38.3 + 48.8) 2.4 \u003d 385.2 tf;

ՄԱԿ = 293 + 77,2 + 290,5 + 385,2 = 957,9 տֆ.

100 սմ տրամագծով և 15 մ երկարությամբ կույտերի յուրաքանչյուր սյունի կրող հզորությունը գետնի Rd-ի վրա կազմում է մոտ 250 տֆ:

Հենարանի համար վերցնենք 100 սմ տրամագծով և 15 մ երկարությամբ 8 սյուն։

Սնամեջ սյուների ծավալը 10 սմ պատի հաստությամբ 8 հատ մեկ հենակետով

Բետոնի ծավալը խոռոչ կույտերը լրացնելու համար

Հենակետային գլխի երկաթբետոնի ծավալը 16,5 մ երկարությամբ թեք կառուցվածքի տակ 40,0 մ3 է, 27,6 մ երկարությամբ թեք կառուցվածքի տակ գտնվող հենակետը 46,0 մ3 է։

Ծավալը 60 սմ տրամագծով, 10 մ երկարությամբ, 10 սմ պատի հաստությամբ 9 խոռոչ կույտ է։

Բետոնի ծավալը խոռոչ կույտերը լրացնելու համար

Աշխատանքի շրջանակը և կառուցվածքային տարրերի արժեքի որոշումը ներկայացված են Աղյուսակ 2.3-ում:

Աղյուսակ 2.3 Կառուցվածքային տարրերի արժեքի որոշում 2-րդ տարբերակով

Աշխատանքների անվանումը	Միավոր	Քանակ	Միավորի արժեքը, ռուբ.	Ընդհանուր արժեքը, հազար ռուբլի
Նախալարված երկաթբետոնից 27,6 մ երկարությամբ վերնաշենքի պատրաստում և տեղադրում.
16,5 մ երկարությամբ նախալարված երկաթբետոնից վերնաշենքի պատրաստում և տեղադրում
2. 5,3 մ բարձրությամբ միջանկյալ հենարանի կառուցում
100 սմ տրամագծով և 13 մ երկարությամբ երկաթբետոնե խոռոչ փորված սյուների արտադրություն և ընկղմում
Մոնոլիտ երկաթբետոնից սարքի վանդակաճաղ
Հավաքովի բետոնից պատրաստված հենարանի կառուցվածքը
Աջակցող մարմնի ամրացում բետոնով և ցեմենտի շաղախով (հաշվի առնելով հենասյուների լցոնումը)
Միջանկյալ աջակցություն ամբողջությամբ
3. 6,7 մ բարձրությամբ միջանկյալ հենարանի կառուցում
100 սմ տրամագծով և 15 մ երկարությամբ երկաթբետոնե խոռոչ փորված սյուների արտադրություն և ընկղմում
Մոնոլիտ երկաթբետոնից սարքի վանդակաճաղ
Հավաքովի բետոնից պատրաստված հենարանի կառուցվածքը
Աջակցող մարմնի ամրացում բետոնով և ցեմենտի շաղախով (հաշվի առնելով հենասյուների լցոնումը)
Միջանկյալ աջակցություն ամբողջությամբ
4. 16.5 մ երկարությամբ թաղանթային կառույցի հենակետի կառուցում
60 սմ տրամագծով և 10 մ երկարությամբ երկաթբետոնե սնամեջ կույտերի արտադրություն և վարում
Հենարանի գլխիկի սարքը մոնոլիտ երկաթբետոնից
Սնամեջ կույտերը բետոնով լցնելը
Ամբողջովին կանգնել
5. 27.6 մ երկարությամբ թաղանթային կառույցի հենակետի կառուցում
60 սմ տրամագծով և 10 մ երկարությամբ երկաթբետոնե սնամեջ կույտերի արտադրություն և վարում
Հենարանի գլխիկի սարքը մոնոլիտ երկաթբետոնից
Սնամեջ կույտերը բետոնով լցնելը
Ամբողջովին կանգնել

Կամուրջի ընդհանուր արժեքի որոշումը տրված է Աղյուսակ 2.4-ում:

Աղյուսակ 2.4 2 տարբերակի ընդհանուր արժեքի որոշում

Կառուցվածքային տարրերի անվանումը	Նույն տիպի տարրերի քանակը	Արժեքը, հազար ռուբլի
		մեկ տարր
Նախալարված երկաթբետոնից պատրաստված բացվածք lp = 27.6մ
Նախալարված երկաթբետոնից պատրաստված բացվածք lp = 16,5 մ
Միջանկյալ հենարան 5,3 մ բարձրությամբ
Միջանկյալ հենարան 6,7 մ բարձրությամբ
Հենակետ 16,5 մ երկարությամբ բացվածքի կառուցվածքի համար
Վերնաշենքի տակ գտնվող հենարան 27,6 մ երկարությամբ
կամրջի ընդհանուր արժեքը

2.3 Ընտրանքների համեմատություն

Տարբերակ 1 կապիտալ ծախսերըկկազմի 119,4 հազար ռուբլի, ըստ 2 տարբերակի՝ 148,0 հազար ռուբլի:

Երկու բացվածքից երեք բացվածքի սխեմայից անցնելիս ընդհանուր արժեքը ավելացել է 28,6 հազար ռուբլով: 1 տարբերակն ընդունված է։

3. Տարածքի հաշվարկ

Հաշվարկը կատարվում է 23,6 մ երկարությամբ նախալարված բետոնից տիպիկ երկբլոկ վերնաշենքի համար՝ բալաստի վրա երթևեկությամբ (նկ. 3.1, ա):

3.1 Վերնաշենքի երթեւեկելի մասի հաշվարկ

3.1.1 Նախագծային ուժերի որոշում

Բրինձ. 3.1 Երթևեկելի մասի սալաքարի հաշվարկային սխեման

Արտաքին և ներքին սալաքարն աշխատում է ուղղահայաց ծանրաբեռնվածության ներքո որպես մի կողմից սեղմված հենարան՝ ճառագայթի կողի մեջ (նկ. 3.1): Ներքին վահանակի վրա բեռները համարվում են հավասարաչափ բաշխված ողջ երկարությամբ, իսկ արտաքին կոնսոլում հաշվի են առնվում բեռների բաշխումը տարբեր երկարությունների հատվածներում և կենտրոնացված ուժերի ազդեցությունը ճաղերի և մայթերի զանգվածից: .

lk \u003d 0,9 - 0,13 \u003d 0,77 մ;

l1 \u003d 1.7 - 0.9 - 0.13 \u003d 0.67 մ; l2 \u003d 1.99 - 0.9 - 0.13 \u003d 0.96 մ;

l3 \u003d 2.09 - 0.9 - 0.13 \u003d 1.06 մ; l4 \u003d 2.66 - 0.9 - 0.13 \u003d 1.63 մ;

0.5bt = 0.285 մ.

Կարգավորող հաստատուն բեռներ սալաքարի հատվածի հաշվարկված լայնության վրա՝ բացվածքի երկայնքով՝ իր սեփական քաշից.

միակողմանի մետաղական ճաղավանդակներ Rp = 0,07 tf / մ;

երկաթբետոնե մայթի սալաքար Pt = htbtgzhb = 0.1 × 0.57 × 2.5 = 0.14 tf / մ;

բալաստի ափսեի սալեր qpl = hplgzhb = 0.2?2.5 = 0.5 tf/m2;

բալաստ ուղու մասերով qb = hbgb = 0.5?2.0 = 1.0 tf/m2:

Ժամանակավոր միատեսակ բաշխված բեռը երկաթուղու նյութերի և բալաստի զանգվածից, որը կուտակվել է մայթի վրա ուղու վերանորոգման ժամանակ, վերցվում է pb = 1.0 tf/m2: Այս բեռը հաշվի չի առնվում շարժակազմից ժամանակավոր բեռի հետ միասին:

Մշտական ​​բեռների Rp, Rt, qpl և ժամանակավոր բեռնվածության pb ծանրաբեռնվածության գործակիցը վերցված է n1 = 1,1, մշտական ​​բեռնվածք qb - n2 = 1,3: Շարժակազմից կենդանի բեռի գերբեռնվածության գործակիցը և 1 + մ դինամիկ գործակիցը հաշվարկվում է բանաձևերով.

nvr \u003d 1.3 - 0.003 l \u003d 1.3 - 0 \u003d 1.3;

Ուժերի հաշվարկման ուժերը.

1-ին հատվածի արտաքին կոնսոլի համար շարժակազմից կենդանի բեռի ազդեցության տակ

Q1 \u003d n1 (Pp + Pt + qpll3) + n2qbl2 + nvr (1 + m)pl1 \u003d 1.1 (0.07 + 0.14 + 0.51? 1.06) + 1.3? 1.0? 0.96 × 1.6 × 1.3 = 1.6 × 1.6 1 տֆ /մ.

1-ին հատվածի արտաքին կոնսոլի համար մայթին ժամանակավորապես ծալված ուղու նյութերի և բալաստի զանգվածից ժամանակավոր բեռի ազդեցության տակ

Q1 = n1(Pp + Pt + qpl3) + n2qbl2 + n1pbbt = 1.1 (0.07 + 0.14 + 0.5) + 1.3?1.0?0.96 + 1.1?1, 0?0.57 = 2.67 tf/m:

Q2 = lk = ?0,77 = 12,91 տֆ / մ:

Ջանքեր դիմացկունության և ճեղքերի բացման հաշվարկում:

Հաշվարկված գերբեռնվածության գործակիցներով n1 = n2 = nvr = 1.0 և դինամիկ գործակից.

1-ին բաժնում արտաքին կոնսոլի համար

Q "1 \u003d Pp + Pt + qpll3 + qbl2 + (1 + m)pl1 \u003d 0.07 + 0.14 + 0.5? 1.06 + 1.0? 0.96 + 1.33? 7.65 ?0.67 = 8.52 tf/m

2-րդ բաժնում ներքին կոնսոլի համար

Q "2 \u003d lk \u003d? 0,77 \u003d 8,99 տֆ / մ.

3.1.2 Սալերի հատվածների հաշվարկ

Թիթեղի հաշվարկն իրականացվում է ուժի, դիմացկունության և ճաքերի դիմադրության համար: Սալերի հատվածները հաշվարկվում են 3.1.1 բաժնում սահմանված M և Q ուժերի համար:

Ուժի հաշվարկ.

Սալիկի ուղղանկյուն հատվածն ունի գնահատված լայնություն b = 1,0 մ (նկ. 3.2, ա): Ափսե հաստությունը hpl = 0.20 մ.

Մենք սահմանել ենք A-III դասի պարբերական պրոֆիլի աշխատանքային ամրացումը d = 14 մմ տրամագծով (դիզայնի ուժի դիմադրություն Ra = 3100 կգֆ / սմ 2, դիզայնի դիմադրություն դիմացկունությանը c = 0 Ra = 1800 կգֆ / սմ 2, խաչաձև հատվածի մակերեսը f = 1,54 սմ2): M500 սալաքարի բետոնի դասակարգ (նախագծային սեղմման ուժը Rpr \u003d 235 կգ/սմ2 ուժը հաշվարկելիս, նախագծել սեղմման ուժը դիմացկունությունը հաշվարկելիս R "pr \u003d 175 կգ/սմ2, պայմանական հիմնական առաձգական լարումներ Rg.r.o. 4 kgfcm /u003d )

Օգտակար (աշխատանքային) հատվածի բարձրությունը 2 սմ պաշտպանիչ շերտի հաստությամբ

h0 \u003d hpl - 0,5d - 2 սմ \u003d 20 - 0,5 × 1,40 - 2,0 \u003d 17,3 սմ:

Սեղմված գոտու պահանջվող բարձրությունը վերջնական ամրության վիճակում (բետոնում լարումների ուղղանկյուն գծապատկերով).

Բրինձ. 3.2 Թիթեղի խաչմերուկի հաշվարկման սխեմաներ. ա - ամրությունը հաշվարկելիս. բ - տոկունությունը հաշվարկելիս. գ - ճաքերի դիմադրության համար հաշվարկելիս

Պահանջվում է ամրացում սալիկի լարվածության գոտում

Ամրանների քանակը

Սալերի լայնության գծային մ-ի վրա ընդունվում է 8 ամրան։ Այնուհետև կլինի ամրացման տարածքը

Fa \u003d 8f \u003d 8 × 1,54 \u003d 12,32 սմ2:

Սեղմված գոտու բարձրությունը

z \u003d h0 - 0.5x2 \u003d 17.3 - 0.5? 1.62 \u003d 16.5

Ստուգելով հատվածի ամրությունը ճկման պահի համար

Mpr \u003d Rprbx2 (h0 - 0.5x2) \u003d 2350? 1? 0.0162? (0.173 - 0.5? 0.0162) \u003d 6.28 tf?m;

M = 4,97 tf?m;

Ստուգումն ընթացքի մեջ է:

Տոկունության հաշվարկ.

Տոկունության համար հաշվարկը կատարվում է՝ ենթադրելով, որ կառուցվածքի նյութը աշխատում է առաձգական։ Ձգվող գոտու բետոնը հաշվարկում հաշվի չի առնվում (նկ. 3.2, բ): Բետոնի և առաձգական ամրացման սեղմված գոտում առավելագույն լարումները համեմատվում են հաշվարկված դիմադրությունների հետ: Նյութերի նախագծման դիմադրությունները սահմանվում են կախված գործող սթրեսային ցիկլի բնութագրերից

Կրճատված հատվածի սեղմված գոտու բարձրությունը

Բետոնի M500 դասի համար ամրացման և բետոնի առաձգական մոդուլների հարաբերակցությունը կրկնվող բեռի տակ n "= 10, ապա

Բետոնի մեջ սեղմման լարումների եռանկյունաձեւ դիագրամով զույգ ներքին ուժերի ուս

Սթրեսի ստուգումն իրականացվում է ըստ բանաձևերի

կցամասերի մեջ

Արտաքին կոնսոլի համար

c = 0,31-ի համար

ksb = 1,052, ksa = 1,21,

ksbR "pr \u003d 1.052? 145 \u003d 183.75 կգ / սմ2, ksaR" a \u003d 1.21? 1800 \u003d 2178 կգ / սմ2,

կցամասերի մեջ

Ներքին կոնսոլի համար

c = 0,13-ի համար

ksb = 1,006, ksa = 1,065,

ksbR "pr \u003d 1.006? 145 \u003d 176.05 կգ / սմ2, ksaR "a \u003d 1.065? 1800 \u003d 1917 կգ / սմ2,

կցամասերի մեջ

Բոլոր ստուգումները կատարվում են։

Ճաքերի դիմադրության հաշվարկ:

Հաշվարկը սահմանափակում է սովորական ճաքերի բացումը և բետոնի առաձգական լարումների մեծությունը: Նորմալ ճաքերի բացվածքի որոշում՝ ամրանների բետոնի հետ փոխազդեցության գոտու տարածքը (նկ. 3.1, գ)

Fr \u003d b (a + 6d) \u003d 100 (2 + 6 × 1.4) \u003d 1040 սմ2;

ամրապնդման շառավիղ

սթրեսը աշխատանքային արմատուրայում

պայմանը պետք է կատարվի

D \u003d 0,02 սմ - սահմանափակող ճեղքի բացում,

Ea \u003d 2,1 × 106 կգ / սմ 2 - ձողերի ամրացման առաձգականության մոդուլը,

w2 \u003d 0,75 - գործակից, հաշվի առնելով առաձգական բետոնի ազդեցությունը ամրացման դեֆորմացիաների վրա, բետոնի M500 դասի համար,

Չեզոք առանցքի մակարդակում հիմնական առաձգական լարումների ստուգում.

կատարվում է ստանդարտ բեռներից հաշվարկված հատվածում լայնակի ուժի համար՝ հաշվի առնելով դինամիկ գործակիցը

Բոլոր ստուգումները կատարվում են։ Որովհետեւ ug.r. ? 0.7Rp = 8.75 kgf/cm2, թեք հատվածների համար հաշվարկ չի կատարվում։

3.2 Վերնաշենքի հիմնական փնջերի հաշվարկը

3.2.1 Հիմնական փնջում նախագծային ուժերի որոշում

Վերնաշենքի մշտական ​​ծանրաբեռնվածությունը բաղկացած է կառուցվածքի սեփական քաշից և կամրջի տախտակամածի քաշից:

Կարգավորող բեռը 1 գծային մետրի համար հիմնական ճառագայթի մ-ը որոշվում է՝ իր սեփական քաշից

բալաստով կամրջի տախտակամածի զանգվածից

Ուժի հաշվարկման ջանքերը. Ուժը հաշվարկելիս գերբեռնվածության գործակիցները վերցվում են կառուցվածքի սեփական զանգվածի համար 1.1, բալաստով կամրջի տախտակամածի զանգվածի համար 1.3, ստանդարտ բեռնվածքի համար nvr = 1.3 - 0.003l = 1.3 - 0.003 26.9 = 1, 22: Դինամիկ գործոն

ուժ M1

M1 \u003d w1 \u003d (1,1 3,76 + 1,3 1,80 + 1,22 1,21 7,78) 67,84 \u003d 1218,5 tf մ;

ուժ M2

M2 = w2 = (1,1 3,76 + 1,3 1,80 + 1,22 1,21 7,26) 90,45 = 1555,1 տֆ մ;

Q0 = w3 = (1,1 3,76 + 1,3 1,80 + 1,22 1,21 8,30) 13,45 = 251,9 tf;

Q2 \u003d nvr (1 + մ) p4sh4 \u003d 1.22 1.21 10 3.36 \u003d 49.6 tf.

Կոտրվածքի ամրության հաշվարկման ուժերը.

Հզորության հաշվարկում գերբեռնվածության գործակիցները վերցվում են կառուցվածքի սեփական զանգվածի համար 1, կամրջի տախտակամածի զանգվածի համար բալաստով 1, ստանդարտ բեռի համար

Դինամիկ գործոն

Ընդհանուր ուժերը հաշվարկված ճառագայթի հատվածներում.

ուժ M «1

M "1 \u003d w1 \u003d (3.76 + 1.80 + 1.23 7.78) 67.84 \u003d 1026.4 tf մ;

ուժ M «2

M "2 \u003d w2 \u003d (3.76 + 1.80 + 1.23 7.26) 90.45 \u003d 1307.3 tf մ;

ուժ Q «0

Q0 = w3 = (3,76 + 1,80 + 1,23 8,3) 13,45 = 212,1 tf;

ուժ Q «2

Q «2 \u003d (1 + մ) p4sh4 \u003d 1.23 10 3.36 \u003d 41.3 tf.

3.2.2 Ճկման պահի ամրության ձևավորում

Ճկման մոմենտի առումով ամրության հաշվարկը կատարվել է առավել բեռնված 2-2 հատվածի համար (M2 = 1555.1 tf մ):

Տեղադրել ենք VR-II դասի բարձր ամրության հարթ մետաղալարից d=5 մմ տրամագծով աշխատանքային ամրացումը (ստանդարտ դիմադրություն = 17000 կգֆ/սմ2, նախագծային առաձգական ուժ Rн2 = 10100 կգֆ/սմ2, կտրվածքի մակերես f= 0,196 սմ2): Ամրապնդումն իրականացվում է 24 լարերի մետաղալարերի կապոցներով (հատվածային տարածք f = 24 0,196 = 4,704 սմ2, փակ ալիքների տրամագիծը d = 5 սմ): M500 սալաքարի բետոնի դասակարգը (հաշվարկված սեղմման ուժը ուժը հաշվարկելիս Rpr = 235 կգ/սմ2, ճկում Rsk = 45 կգֆ/սմ2, սեղմում ուժի գործոնների և շրջակա միջավայրի անբարենպաստ ազդեցությունների համակցված ազդեցությունը հաշվարկելիս Re = 205 կգ/սմ2, պայմանական հիմնական առաձգական լարումներ Rg.r.r. = 42 կգ/սմ2, ճաքերի առաջացման հաշվարկում լարվածությունը Rr.p. = 17,5 կգֆ/սմ2, սեղմում երկայնական ճեղքերի դիմադրության հաշվարկում Rt = 225 կգֆ/սմ2):

Խաչի կտրվածքի իրական թիի ձևը փոխարինվել է հաշվարկվածով (նկ. 3.5):

Սալերի գնահատված լայնությունը

Սալիկի փաստացի տարածքը պատյաններով.

Դարակի գնահատված բարձրությունը

Մոտավոր հեռավորությունը գոտու ստորին եզրից մինչև ամրացման ծանրության կենտրոն

Աշխատանքային հատվածի բարձրությունը

h0 = h - a = 225 - 15 = 210 սմ:

Բետոնի սեղմված գոտու բարձրությունը առաջին մոտավորությամբ

Բրինձ. 3.5 Ճառագայթի խաչմերուկի հաշվարկման սխեման 2-2 հատվածում

Որովհետեւ x1? h "n, հատվածը աշխատում է որպես ուղղանկյուն և անհրաժեշտ ամրացման տարածք

Բարձր ամրության մետաղալարերի կապոցների քանակը

Մենք ընդունում ենք ճառագայթների քանակը n = 17 հատ, այնուհետև ամրացման մակերեսը, ամրացման ծանրության կենտրոնից մինչև ճառագայթի հատակը և աշխատանքային բարձրությունը:

Fa = 17 4,704 = 79,97 սմ2, a = 16,5 սմ, h0 = 225 - 16,5 = 208,5 սմ:

Բետոնի սեղմված գոտու բարձրությունը, որը համապատասխանում է նշված ամրացման տարածքին Fa.

Աշխատանքային վիճակի գործակիցը

որտեղ R0 = 0,3 = 0,3 17000 = 5100 կգֆ/սմ2 (քանի որ 0,00015 5100 = 0,765 > 0,75, վերցնում ենք 0,00015 5100 = 0,75):

Մենք ընդունում ենք m2 = 1.0, ապա սեղմված բետոնի գոտու շտկված բարձրությունը

xc = m2x2 = 1,0 19,1 = 19,1 սմ:

Բրինձ. 3.6 Նախալարված ամրացման դասավորությունը 17 կապոցների համար

Զույգ ներքին ուժերի ուս

z = h0 - 0.5c = 208.5 - 0.5 19.1 = 198.9 սմ:

Բաժնի ամրության ստուգում ճկման պահով:

Mpr \u003d Faz \u003d 10100 79,97 198,9 \u003d 1606,5 105 կգ / սմ2 \u003d 1606,5 տֆ մ,

Mpr,> M2 = 1555.1 tf m - ստուգումն ընթացքի մեջ է:

3.2.3 Արտադրության և շահագործման փուլում ճաքերի դիմադրության նախագիծ

Ստուգում սպասարկման փուլում նորմալ ճաքերի դեմ:

Բրինձ. 3.7 Ճեղքերի դիմադրության հիմնական ճառագայթի հաշվարկման սխեմաներ ա) շահագործման փուլում, բ) արտադրության փուլում.

Հաշվարկը կատարվում է ըստ առավելագույն ճկման պահի M «ստանդարտ բեռներից դինամիկ գործակցի նվազեցված արժեքով (M» 2 \u003d 1307.3 tf մ): Ենթադրվում է, որ ճաքերի առաջացմանը նախորդող փուլում բետոնն ու ամրացումը պահպանում են իրենց առաձգական հատկությունները։ Նախալարման շնորհիվ կառույցն աշխատում է լրիվ հատվածով։

Ամրապնդման լարվածությունը կարտադրվի բետոնի վրա՝ հաշվի առնելով բեռի տակ գտնվող կառուցվածքի աշխատանքի երկու փուլերը։ Առաջին փուլում կառույցն աշխատում է որպես բետոնե հատված՝ ներծծելով ալիքներում ամրանների ձգման ուժերը և սեփական քաշը:

Մենք որոշում ենք կոնկրետ հատվածի երկրաչափական բնութագրերը:

F1 և F3 եզրերի և ներքևի ակորդի գնահատված տարածքները որոշվում են AutoCAD 2000-ի միջոցով:

F1 = Fp = 5346 սմ2, F3 = Fnp = 3269 սմ2:

Սալի և ստորին ակորդի գնահատված լայնությունը

bp = 180 սմ, bnp = 82 սմ:

Դարակի և ներքևի ակորդի գնահատված բարձրությունը

Հաշվարկված լողակների մակերեսը

F2 \u003d b (h - hp - hnp) \u003d 26 (225 - 29.7 - 39.9) \u003d 4041.3 սմ2:

Հատվածի թուլացման տարածքը ալիքներով

Fo = 17 3.14 2.52 = 333.8 սմ2:

Բետոնի հատվածի տարածքը

Fb \u003d F1 + F2 + F3 - Fo \u003d 5346 + 4041.3 + 3269 - 333.8 \u003d 12322.5 սմ2:

Sbn \u003d F1 (h - 0.5h "p) + 0.5F2 (h - h" p + hnp) + 0.5 (F3 - Fo) hnp == 5346 (225 - 0.5 29.7) + 0 .5 4041.3 (225 - 29. + 39,9) + 0,5 (3269 - 333,8) 39,9 = 1657155,6 սմ3:

ubv \u003d h - ybn \u003d 225 - 134,5 \u003d 90,5 սմ:

Չեզոք առանցքի նկատմամբ կոնկրետ հատվածի իներցիայի պահը

Ib \u003d + F1 (ybv - 0.5h "p) 2 + F2 [dec - 0.5 (h - h" p + hnp)] 2 + (F3 - Fo) (ybn - 0.5hnp) 2,

Ib \u003d + 5346 (90.5 - 0.5 29.7) 2 + 4041.32 + (3269 - 333.8) (134.5 - 0.5 39.9) 2 \u003d 79239986.6 սմ4:

Երկրորդ փուլում վերնաշենքի ճառագայթների վրա ազդում է բալաստի ծանրությունից բալաստի ծանրաբեռնվածությունը ուղու (մայթի) մասերով և ժամանակավոր ուղղահայաց բեռով: Այս փուլում, ալիքների ներարկումից հետո, կառուցվածքի ամրացումն ու բետոնը միասին աշխատում են: Երկրաչափական բնութագրերը որոշվում են կրճատված հատվածի համար, որում ամրացումը փոխարինվում է համարժեք տարածքի բետոնով: Բետոնի M500 դասի և մետաղալարերի ամրացման համար nн = 6.0 նախալարման ամրացման բետոնի կրճատման գործակցի արժեքը:

Կրճատված (ներառյալ ամրապնդումը) լայնակի հատվածը

Fp \u003d Fb + nnFa \u003d 12322.5 + 6.0 79.97 \u003d 12802.3 սմ2:

Կրճատված հատվածի ստատիկ պահը ճառագայթի ստորին երեսի համեմատ

Spn \u003d Sbn + nnFaa \u003d 1657155.6 + 6.0 79.97 16.5 \u003d 1665072.6 սմ3:

Հեռավորությունը ճառագայթի ներքևից մինչև չեզոք առանցքը

Հեռավորությունը ճառագայթի վերին երեսից մինչև չեզոք առանցքը

upv \u003d h - ypn \u003d 225 - 130,1 \u003d 94,9 սմ:

Նվազեցված հատվածի իներցիայի պահը չեզոք առանցքի նկատմամբ

Ip \u003d + F1 (ypv - 0.5h "p) 2 + F2 [upv - 0.5 (h - h "p + hnp)] 2 + (F3 - Fa) (ypn - 0.5hnp) 2 + nnFa ( ypn - a ) 2,

IP \u003d + 5346 (94.9 - 0.5 29.7) 2 + 4041.32 + (3269 - 79.97) (130.1 - 0.5 39.9) 2 + 6.0 79.97 (130.1 - 0.5 29.97) (130.1) 2 = 4.83 սմ.

Բետոնի և կրճատված հատվածի ստորին և վերին երեսների հատվածի մոդուլը

Ամրապնդման լարվածության ուժի կիրառման էքսցենտրիկությունը բետոնի և կրճատված հատվածների ծանրության կենտրոնների նկատմամբ

eb \u003d ubn - a \u003d 134,5-16,5 \u003d 118 սմ, en \u003d upn - a \u003d 130,1 - 16,5 \u003d 113,6 սմ:

Ճեղքման դիմադրությունը M հաշվարկելիս ճկման պահը կարող է ներկայացվել որպես մոմենտների գումար սեփական քաշից M» sv և բալաստի կշռից (մայթի) M «vb և կենդանի բեռից M» vr.

M "sv \u003d 22,35 tf մ,

M «vb + M» vr \u003d 73,55 tf մ.

Հաշվի առնելով ծանրաբեռնվածության տակ գտնվող հատվածի աշխատանքի երկու փուլերը՝ սպասվող առաձգական լարումները ներքևի մասում.

Այս լարումները կարելի է մարել ամրացումը N «pr» ուժով լարելով՝ այս ուժը կառուցվածքի բետոնին փոխանցելով: Այս պայմանից մենք որոշում ենք ամրացման նվազագույն պահանջվող ձգման ուժը:

Սթրեսը ամրացման մեջ՝ դրա նախնական լարվածության պատճառով, որը մնում է շահագործման ողջ ժամանակահատվածում

Ամրապնդման լարվածության ժամանակ ya2 լարումները պետք է ավելացվեն՝ հաշվի առնելով ժամանակի ընթացքում անխուսափելի սթրեսային կորուստները բետոնի նեղացումից և սողումից, ամրացման թուլացումից և այլ գործոնների ազդեցությունից: Վերահսկվող լարումներ

vaak = ya2 + կորուստ = 1.3ua2 = 1.3 6495.5 = 8444.2 կգ/սմ2:

0,65 = 0,65 17000 = 11050 կգ/սմ2

Wack վիճակ? Կատարված է 0.65.

Արտադրության փուլում ճառագայթի ճեղքման դիմադրության ստուգում:

Արտադրության փուլում կառուցվածքը ենթարկվում է նախալարման ուժի և սեփական քաշի: Մենք ստուգում ենք այս փուլում 2-2 հատվածի ստորին գոտու ծայրահեղ մանրաթելում սեղմման լարումները

Rt = 225 կգ/սմ2:

Սպանել պայմանը. Rt-ը կատարվում է։

Ճառագայթի վերին գոտում նախալարում ստեղծելիս կարող են առաջանալ առաձգական լարումներ: Սթրեսները հատվածի վերին մանրաթելում

Rr.p. = 17,5 կգ/սմ2:

Սպանել պայմանը. Rp.r. իրականացվում է, ճառագայթի վերին գոտու լրացուցիչ ամրացում չի պահանջվում:

Ամրապնդման մեջ լարումների ստուգում շահագործման սկզբնական շրջանում:

Ամրապնդման նախալարման լարումները ամփոփվում են կառուցվածքի վրա գործառնական բեռների ազդեցությունից առաջացած լարումներով։ Ստուգվում են ամենացածր շարքի կցամասերի լարումները

Rn2 = 10100 կգ/սմ2:

Սպանել պայմանը. Կատարվում է Rn2.

3.2.4 Նախագծում կտրվածքի և հիմնական լարումների համար

Հաշվարկը կատարվում է ստանդարտ բեռներից M «և Q» ուժերի և N «pr» նախալարման ուժի ազդեցության համար: Ենթադրվում է, որ շահագործման փուլում կառուցվածքը աշխատում է առաձգական և ամբողջական հատվածով: Ստուգումներ կատարելիս. գործող կտրվածքի և հիմնական լարումների մեծությունը սահմանափակ է Կտրող լարումների ստուգում.

Կտրման լարումները որոշվում են հիմնական ճառագայթի ցանցում հենակից վերևում և միջանցքի միջնամասում հատվածի բարձրության երեք կետերում. սալիկի և ստորին լարը պատին միացման և չեզոք առանցքի վրա:

Rsc = 45 կգ/սմ2:

Բաժին 2-2 (Q "2 \u003d 41.3 tf, b \u003d 26 սմ, Ip \u003d 88378591.4 սմ4):

y1 \u003d upv - 0.5h "n \u003d 94.9 - 0.5 29.7 \u003d 80.1 սմ,

S1 \u003d F1y1 \u003d 5346 80.1 \u003d 428159.6 սմ3,

y2 \u003d (upv -h "n) 0.5 \u003d (94.9 -29.7) 0.5 \u003d 32.6 սմ,

S2 \u003d b (ypv - h "p) y2 + F1y1 \u003d 26 (94.9 -29.7) 32.6 + 5346 80.1 \u003d 483490.5 սմ3,

y3 = upn -0.5hpn = 130.1-0.5 39.9 = 110.1 սմ,

S3 = F3y3 = 3269 110.1 = 360006.4 սմ3,

Բաժին 0-0 (Q0 = 212.1 tf, b = 82 սմ):

Հաշվարկված պահարանի տարածքը F1, որը որոշվում է AutoCAD 2000-ի միջոցով

F1 \u003d Fp \u003d 7026 սմ2,

հաշվարկված սալիկի լայնությունը

դարակների գնահատված բարձրությունը

հաշվարկված լողակների տարածքը

F2 \u003d b (h - h "p) \u003d 26 (225 - 39.0) \u003d 15249.3 սմ2,

ալիքների թուլացման տարածքը

Fo = 17 3.14 2.52 = 333.8 սմ2,

բետոնե հատվածի տարածքը

Fb \u003d F1 + F2 - Fo \u003d 7026 + 15249.3 - 333.8 \u003d 21941.5 սմ2,

Բրինձ. 3.8 Ճառագայթի խաչմերուկի նախագծման դիագրամ 0-0 հատվածում

Բետոնի հատվածի ստատիկ պահը ճառագայթի ստորին մասի նկատմամբ

Sbn \u003d F1 (h - 0.5h "n) + 0.5 (F2 - Fo) (h - h "n) \u003d 5346 (225 - 0.5 39.0) + 0.5 (15249.3 - 333.8 ) (2206 - 332 սմ) (2206 - 323) ,

կրճատված (ներառյալ ամրապնդումը) խաչմերուկի տարածքը

Fp = Fb + nnFa = 21941.5 + 6.0 79.97 = 22421.3 սմ2,

կրճատված հատվածի ստատիկ պահը ճառագայթի ստորին երեսի համեմատ

Spn = Sbn + nnFаa = 2830616.2 + 6.0 79.97 16.5 = 2838533.3 սմ3,

հեռավորությունը ճառագայթի ներքևից մինչև չեզոք առանցքը

հեռավորությունը ճառագայթի վերին երեսից մինչև չեզոք առանցքը

upv \u003d h - ypn \u003d 225 - 126.6 \u003d 98.4 սմ,

չեզոք առանցքի նկատմամբ կրճատված հատվածի իներցիայի պահը

Ip \u003d + F1 (ypv - 0.5h "p) 2 + (F2 - Fa) 2 + nnFa (ypn - a) 2,

IP \u003d + 7026 (98.4 - 0.5 39.0) 2 + (15249.3 - 79.97) [ 126.6 - 0.5 (225 - 39.0)] 2 + 6.0 79.97 (126.5) 79.97 (126.51 - 17.5) = 17.6

ամրացման լարվածության ուժի կիրառման էքսցենտրիկությունը կրճատված հատվածների ծանրության կենտրոնի նկատմամբ

en \u003d upn - a \u003d 126,6-16,5 \u003d 110,1 սմ;

լայնակի ուժ, որը ստեղծվել է նախալարված ամրացման շեղված ճառագայթներից

Q "no \u003d ya2Ufnosinbi \u003d 6495.5 3 4.704 sin14? \u003d 22175.6 kgf;

y1 \u003d upv - 0.5h "n \u003d 98.4 - 0.5 39.0 \u003d 78.9 սմ,

S1 = F1y1 = 7026 78.9 = 554351.4 սմ3,

y2 \u003d (upv -h "n) 0.5 \u003d (98.4 - 39.0) 0.5 \u003d 29.7 սմ,

S2 \u003d b (ypv - h "p) y2 + F1y1 \u003d 82 (98.4 -39.0) 29.7 + 7026 78.9 \u003d 699014.2 սմ3,

y3 = 106,7 սմ,

S3 = F3y3 = 3269 106.7 = 348802.3 սմ3,

Բոլոր ստուգումները կատարվում են։

Հիմնական սթրեսների ստուգում:

Հիմնական առաձգական և հիմնական սեղմման լարումները որոշվում են հիմնական ճառագայթի ցանցում հենակից վերևում գտնվող հատվածներում և բացվածքի մեջտեղում՝ հատվածի բարձրության երեք կետերում. չեզոք առանցք.

Հետևաբար, ճառագայթի ամրացումն ընդգծված սեղմիչներով չի իրականացվում

Re = 205 kgf/cm2, Rrp = 17,5 kgf/cm2:

Բաժին 2-2 (M "2 \u003d 1307.3 tf m):

նորմալ հետազոտություններ ճառագայթի հատվածում, որոնք առաջանում են նախալարման և ճկման պահի ուժից

y1 \u003d upv - h "n \u003d 94,9 - 29,7 \u003d 65,2 սմ,

2 կետում y2 = 0,

y3 \u003d - (upn - hnp) \u003d - (130.1 - 39.9) \u003d 90.2 սմ,

Բաժին 0-0 (M "2 \u003d 0): նորմալ հետազոտություններ ճառագայթի հատվածում, որը բխում է նախալարման ուժից և ճկման պահից

y1 \u003d upv - h "n \u003d 98.4 - 39.0 \u003d 59.4 սմ,

2 կետում y2 = 0,

3 կետում y3 \u003d - 90,2 սմ,

Բոլոր դեպքերում, պայմանները ugs? Re եւ ugr? Կատարվում են 0.8o1Rrp.

3.2.5 Կտրող ամրության ձևավորում

Հաշվարկը կատարվում է թեք ճեղքով ձևավորված հատվածում։ Լայնակի ուժը ընկալվում է սեղմված հատվածի գոտու շեղված ամրացնող ճառագայթների, սեղմակների և բետոնի միջոցով:

Ամրացուցիչները պատրաստված են A-III դասի ամրացումից d = 8 սմ (= 4000 kgf/cm2, Ra = 3100 kgf/cm2, f = 0,503 սմ):

Բաժին 2-2 (Q2 = 49.6 tf, b = 26 սմ):

Qxb = Q2 - Qno = 49,6 tf;

սովորական սեղմակների քայլը

Ըստ նախագծման պահանջների, մենք ընդունում ենք սեղմիչի միջակայքը = 20 սմ:

Բաժին 0-0 (Q0 = 251.9 tf, b = 82 սմ):

շեղված ճառագայթների կողմից վերցված կտրվածքային ուժի մի մասը

Qno \u003d RnoUfnosinbi \u003d 0.7Rn2Ufnosinbi \u003d 0.7 10100 3 4.704 sin14? = 22444 կգֆ

լայնակի ուժ, որը ընկալվում է թեք հատվածում սեղմված գոտու սեղմակների և բետոնի միջոցով

Qhb \u003d Q0 - Qno \u003d 251900 - 22444 \u003d 229456 կգֆ;

ուժը sturrups մեկ միավորի երկարության ճառագայթով

սովորական սեղմակների քայլը

ըստ դիզայնի պահանջների, մենք ընդունում ենք սեղմիչի միջակայքը = 10 սմ:

կամրջի բացվածքի ճառագայթի լարվածությունը

գրականություն

1. Երկաթբետոնե կամուրջների հաշվարկ. Էդ. Կ.Կ. Յակոբսոն. - Մ.: Տրանսպորտ, 1977:

2. Երկաթբետոնե կամուրջներ. Զարգացման տարբերակներ. ուղեցույցներդասընթացի և դիպլոմի ձևավորմանը։ Մաս 1.2 - Լ.: LIIZhT, 1966 թ

3. Է.Ի. Իվանով, Է. Ս. Կարապետով, Է. Դ. Մակսարև Ճառագայթային երկաթբետոնե կամուրջների հաշվարկ. դասընթացի նախագծման ուղեցույցներ: - Լ.: LIIZhT, 1983:

Հյուրընկալվել է Allbest.ru-ում

...

Նմանատիպ փաստաթղթեր

Վերնաշենքի ձևի և դրա տարրերի նշանակումը. Ճանապարհի սալաքարում ներքին ուժերի որոշում. Ճառագայթների հաշվարկ ուժի համար. Երկայնական և թեք ամրացման ձևավորում: Երկաթբետոնե տարրերի նորմալ ճաքերի բացման հաշվարկ:

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 27.02.2015թ


Կամուրջի կառուցվածքի նկարագրությունը. Երթևեկի սալաքարի հաշվարկ և ձևավորում՝ հաշվի առնելով բեռի բաշխումը. Երկաթբետոնե կոնստրուկցիաների տարրերի դիմացկունության գնահատում չլարված ամրացմամբ: Ներքին ուժերի սահմանում. Նյութերի դիագրամների կառուցում.

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 30.03.2014թ


Վորոնեժի մարզում կամրջի կառուցման տարբերակների դիտարկում. Հիմնական ճառագայթների, ճանապարհի սալերի հաշվարկ: Լայնակի տեղադրման գործակիցների որոշում, նախալարման ամրացման պահանջվող տարածքը և դրա տեղադրումը: Հենարանների և վերնաշենքերի տեղադրում:

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 16.06.2015թ


Պառակտված ճառագայթային կառուցվածքի երկաթբետոնե կամրջի նախագծում. Կամուրջի սխեմայի նկարագրությունը և միջանցքային կառույցների նախագծումը: Ճանապարհի սալիկի հաշվարկ և ձևավորում: Նյութերի դիագրամների կառուցում. Մշտական ​​բեռի որոշում. Հիմնական ճառագայթի ամրացում:

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 13.05.2014թ


Ճանապարհի սալերի նախագծում. Սալիկի աշխատանքային ամրացման ընտրություն և նորմալ հատվածների ամրության ստուգում: Հիմնական փնջի հատվածներում ուժերի որոշում, հուսալիության և դինամիզմի գործակիցների արժեքներ: Ստուգում է թեք հատվածների ամրությունը:

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 21.12.2013թ


Մայրուղու երկաթբետոնե կամրջի սխեմայի նկարագրությունը և միջանցքային կառույցների նախագծումը: Երթևեկելի մասի սալիկի և հիմնական ճառագայթի հաշվարկ և ձևավորում: Ստորին ցանցի ամրացում: Նյութերի դիագրամների կառուցում. Կտրող ուժի համար թեք հատվածի հաշվարկը.

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 19.12.2014թ


Կամուրջի նախագծման պայմանների նկարագրությունը. Վերնաշենքի հիմնական փնջի հաշվարկը. Ճառագայթի նախագծային հատվածների երկրաչափական պարամետրերը. Ամրապնդման ընտրություն և ճառագայթի երկայնական առանցքին նորմալ հատվածի ամրության հաշվարկ: Կամուրջի տարրերի կառուցում.

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 28.05.2012թ


Կամուրջի անցման բացվածքների քանակի և չափերի որոշում: Միջանկյալ հենարանի ձևավորում: Հենարանի հիմքում կույտերի քանակի որոշում. Երկաթբետոնե վերնաշենքի հաշվարկ. Կամուրջների հենարանների ընտրություն՝ ըստ ստանդարտ նախագծի: Կամուրջի արժեքի որոշում.

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 30.10.2010թ


Անցման սալիկի հաշվարկը. Ճանապարհի սալաքարում ուժերի որոշում. Ամրապնդման ստուգում միջանցքի մեջտեղում: Ճառագայթի հաշվարկը ուժի համար շահագործման փուլում՝ ճկման պահով: Բեռների տակ երկայնական ճաքերի առաջացման ստուգում.

կուրսային աշխատանք, ավելացվել է 16.10.2013թ


Կամուրջի անցման տարբերակների նկարագրությունը. Երթևեկելի մասի հատակի հաշվարկ. Առավելագույն ճկման պահը. Վերնաշենքի սեփական քաշի որոշում. Լայնակի տեղադրման գործակիցի և համարժեք բեռի հաշվարկ: Ֆերմայի տարրերի հատվածների ընտրություն: