տուն / Բանկային ծառայություններ/ Հիմքերը հավաքովի սեյսմիկ. Հիմքեր սեյսմիկ տեղամասերում, կույտային հիմքեր

Հիմքերը՝ հավաքովի սեյսմիկ. Հիմքեր սեյսմիկ տեղամասերում, կույտային հիմքեր

ԱՇԽԱՏԱՆՔԱՅԻՆ ԿԱՐՄԻՐ ԴՐՈՇ
ՀԵՏԱԶՈՏԱԿԱՆ ԻՆՍՏԻՏՈՒՏ
ՀԻՄԱՄԱՐՏՆԵՐ ԵՎ ՍՏՈՐԳԵՏԵՆՅԱ ԿԱՐԳԱՎԻՃԱԿՆԵՐ
նրանց. Ն.Մ. ԳԵՐՍԵՎԱՆՈՎ

ՄՈՍԿՎԱ

ՍՏՐՈՅԻԶԴԱՏ

1975

Առաջարկություններսեյսմիկ շրջաններում կառուցված շենքերի և շինությունների հիմքերի և հիմքերի նախագծման վերաբերյալ. Մ., Ստրոյիզդատ, 1975, 30 էջ. (Ն.Մ. Գերսևանովի անվան հիմնադրամների և ստորգետնյա կառույցների գիտահետազոտական ինստիտուտ):

Առաջարկությունները կազմվել են ԽՍՀՄ Գոսստրոյի հիմնադրամների և ստորգետնյա կառույցների գիտահետազոտական ինստիտուտում և երկրի այլ գիտահետազոտական ինստիտուտներում կատարված ուսումնասիրությունների հիման վրա, ինչպես նաև առաջատար դիզայնի փորձի ընդհանրացման հիման վրա: կազմակերպություններ և առաջադեմ արտասահմանյան փորձ:

Առաջարկությունները մշակելիս հաշվի են առնվել Արդյունաբերական շենքերի կենտրոնական գիտահետազոտական ինստիտուտի ինստիտուտների կողմից հիմնադրամների գիտահետազոտական ինստիտուտ ներկայացված նյութերը:, Fundamentproekt, Ղազախական Promstroyniproekt, Krasnoyarsk Promstroyniproekt, Far East Promstroyniproekt.

Առաջարկությունները մշակվել են Հիմնադրամների գիտահետազոտական ինստիտուտի հողի դինամիկայի լաբորատորիայի կողմից (D.Sc. Դ.Դ. Բարկան, բ.գ.թ. Մ. Հ. Գոլուբ ծովա, բ.գ.թ. IN.Ա. Իլյիչեւը, ինժեներ Յու.IN. մոնղոլներ, բ.գ.թ. Լ.Ռ. փեղկեր cer, բ.գ.թ. IN.Մ. Շաևիչ, բ.գ.թ. ՄԱՍԻՆ.Ի. Schechter).

1. ԸՆԴՀԱՆՈՒՐ ԴՐՈՒՅԹՆԵՐ

1.1. Սույն Առաջարկությունները մշակվել են SNiP II-A.12-69 «Շինարարություն սեյսմիկ շրջաններում» գլխի «Հիմքերը, հիմքերը և նկուղային պատերը» բաժնի մշակման մեջ. Դիզայնի ստանդարտներ, SNiP-ի գլուխներ II -15-74 «Շենքերի և շինությունների հիմքեր. Դիզայնի ստանդարտներ, SNiP-ի գլուխներ II -Բ.5-67* «Կույտ հիմքեր. Դիզայնի ստանդարտներ»: Առաջարկությունները վերաբերում են սեյսմիկ շրջաններում կառուցված արդյունաբերական և քաղաքացիական շենքերի և շինությունների հիմքերի և հիմքերի նախագծմանը:

1.2. 7, 8 և 9 բալ նախագծային սեյսմիկությամբ շենքերի և շինությունների հիմքերի և հիմքերի նախագծումն իրականացվում է հաշվի առնելով SNiP II-A.12-69 «Շինարարությունը սեյսմիկ շրջաններում» գլխի դրույթները. Դիզայնի ստանդարտներ»:

1.3. Շինարարական տարածքում երկրաշարժերի ուժգնության որոշումը և շինհրապարակի սեյսմակայունության հստակեցումը, կախված հիդրոերկրաբանական պայմաններից, իրականացվում է պարբերությունների հիման վրա: 1.4 - 1.7 SNiP II-A.12-69:

2. ՀԻՄՔԵՐԻ ԵՎ ՀԻՄՔԵՐԻ ՆԱԽԱԳԾՈՒՄԸ ՀԻՄՆԱՑՆՈՂ ՍԵՅՍՄԻԱԿԱՆ ԱԶԴԵՑՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐԸ.

2.1. Հիմքերի նախնական չափերը և դրանց ներբանների տեղադրման խորությունը որոշվում են առանց սեյսմիկ ազդեցությունները հաշվի առնելու SNiP II-15-74 «Շենքերի և շինությունների հիմքերը» գլխի պահանջների հիման վրա: Դիզայնի ստանդարտներ»: Հիմքերի չափերի հետագա ճշգրտումը, հաշվի առնելով սեյսմիկ բեռնվածությունը, իրականացվում է հիմքերի կրող հզորության հաշվարկով` ըստ հատվածի հրահանգների:

2.10. Ընկղմվող և ուռած հողերի դեպքում պետք է միջոցներ ձեռնարկվեն հիմքերն ամրացնելու համար՝ համաձայն ցուցումների, որոնք տրված են նստեցման և այտուցված հողերի վրա հիմքերի և հիմքերի նախագծման ստանդարտներում, ինչպես նաև կառուցողական միջոցառումներ, որոնք ապահովում են հիմքի բլոկների համատեղ աշխատանքը:

3. ՍԵՅՍՄԻԱԿԱՆ ԱԶԴԵՑՈՒԹՅԱՆ ՏԱԿ ՀԻՄՔՆԵՐԻ ՀԱՇՎԱՐԿՈՒԹՅԱՆ ՀԱՇՎԱՐԿԸ.

3.1. Հիմնադրամի կրող հզորության հաշվարկն իրականացվում է նախագծային բեռների հատուկ համակցության համար, որը որոշվում է SNiP II-6-74 «Բեռներ և ազդեցություններ» գլխի պահանջներին համապատասխան: Նախագծման ստանդարտներ» և SNiP II-A.12-69 գլուխ «Շինարարությունը սեյսմիկ շրջաններում. Դիզայնի ստանդարտներ»:

Նշում . Բեռների հատուկ համակցությունը կազմված է մշտական, երկարաժամկետ, անհատական կարճաժամկետ և հատուկ բեռներից մեկից, որոնք այս դեպքում հաշվի են առնում սեյսմիկ ազդեցությունները: Միևնույն ժամանակ հաշվի չեն առնվում հատուկ բեռների և ազդեցությունների այլ տեսակներ (տեխնոլոգիական գործընթացի կտրուկ խախտման, սարքավորումների ժամանակավոր անսարքության կամ խափանման հետևանքով առաջացած բեռներ. հիմքերի անհավասար դեֆորմացիաների ազդեցությունը սուզվող հողերի թրջման կամ դրա ընթացքում. հավերժական սառցե հողերի հալեցում, երկրագնդի մակերևույթի դեֆորմացիայի ազդեցությունը հանքերի շահագործման և կարստային տարածքներում):

3.2. Բեռների հատուկ համակցությամբ հիմքերի կրող հզորությունը հաշվարկելու նպատակն է ապահովել դրանց ամրությունը քարքարոտ հողերի դեպքում և կայունությունը ոչ քարքարոտ հողերի դեպքում, ինչպես նաև կանխել հիմքի տեղաշարժը ներբանի և երկայնքով: շրջելով այն։ Այս պայմանների կատարումն ապահովում է անվտանգությունը շինարարական կառույցներ, որի խափանումը սպառնում է շենքի կամ դրա մասերի փլուզմանը։ Այս դեպքում հնարավոր է կառուցվածքային տարրերի վնաս, որոնք չեն սպառնում մարդկանց անվտանգությանը կամ արժեքավոր սարքավորումների անվտանգությանը: Հիմնական դեֆորմացիաները (բացարձակ և ոչ միատեսակ նստվածքներ, գլանափաթեթներ) կարող են գերազանցել բեռների հիմնական համակցության համար թույլատրված սահմանային արժեքները, և, հետևաբար, բեռների հատուկ համակցությամբ, հաշվի առնելով սեյսմիկ ազդեցությունները, դրանք ենթակա չեն հաշվարկի:

3.3. Հիմքերի կրող հզորության հաշվարկը հիմնված է պայմանի վրա

Բրինձ. 1. Հիմնադրամի հիմքի տակ գտնվող վերջնական ճնշման դիագրամ

Բրինձ. 2. () և () բանաձևերի գործակիցների գրաֆիկները

pb- որոշվում է բանաձևով (), բայց պայմանական լայնությամբ հիմքի համարմ.թ.ա.

3.9. Ուժերի և մոմենտի համակարգի հիմքի վրա միաժամանակյա գործողությամբ փոխադարձ ուղղահայաց ուղղահայացx ինքնաթիռներ, հիմքի կրող հզորության հաշվարկը բեռների հատուկ համակցության համար կատարվում է առանձին՝ յուրաքանչյուր ուղղությամբ միմյանցից անկախ ուժերի գործողության համար։

3.10. Հիմքերի ամրության հաշվարկն իրականացվում է ոչ սեյսմիկ տարածքների կարգավորող փաստաթղթերին համապատասխան՝ նախագծային բեռների հիմնական և հատուկ համակցությունների գործողության համար: Միևնույն ժամանակ, կոշտ հիմքերի տակի լարվածության դիագրամները վերցվում են տրապեզոիդ կամ եռանկյունաձև ձևով, իսկ ճկունների համար դրանք որոշվում են առաձգական հիմքի վրա ճառագայթների և սալերի ստատիկ հաշվարկի մեթոդով:

3.11. Հիմնադրամները հաշվարկելիս՝ հաշվի առնելով սեյսմիկ ազդեցությունները հիմնական համակցության մեջ երկարատև հորիզոնական բեռների առկայության դեպքում, պետք է իրականացվի շենքի լրացուցիչ ստուգում՝ հիմքի հիմքի երկայնքով շրջվելու և կտրելու համար: Վերջին դեպքում հիմքի հիմքի շփումը գետնի վրա հաշվի է առնվում SNiP II-15-74 «Շենքերի և շինությունների հիմքեր» հրահանգների համաձայն:

4. ԿՈՒՍՏԱՅԻՆ ՀԻՄԱՄԱՐՏԵՐԻ ԴԻԶԱՅՆ

4.1. Դիզայն կույտային հիմքերսեյսմիկ շրջանների համար այն իրականացվում է SNiP II-B.5-67 * «Կույտային հիմքեր. Նախագծման ստանդարտներ», SNiP II-B.6-66 «Շենքերի և շինությունների հիմքերը և հիմքերը մշտական սառցե հողերի վրա. Նախագծման ստանդարտներ», «Ուղեցույցներ կույտային հիմքերի նախագծման համար» (Stroyizdat, M., 1971), «Ուղեցույցներ ցցվող հողերի վրա կառուցված շենքերի և շինությունների կույտային հիմքերի նախագծման համար» (Stroyizdat, M., 1969), հաշվի առնելով. հաշվի առեք այս առաջարկությունները:

Նշում . Միջանկյալ բարձով կույտային հիմքերի նախագծումն իրականացվում է «Սեյսմիկ շրջաններում կառուցված շենքերի և շինությունների միջանկյալ բարձով կույտային հիմքերի նախագծման վերաբերյալ առաջարկությունների» (հրատարակված Մոլդովայի Կոմկուսի Կենտկոմի կողմից, Քիշնև, 1974):

4.2. Սեյսմիկ տարածքներում կույտային հիմքերի օգտագործման իրագործելիությունը, ինչպես նաև կույտի և վանդակաճաղի նախագծման ընտրությունը որոշում է նախագծող կազմակերպությունը տեխնիկատնտեսական հիմնավորման հիման վրա, որը հաշվի է առնում շինհրապարակի սեյսմակայունությունը և հողային պայմանները, նպատակը: շենքի և դրա շահագործման պայմանները.

4.3. Տարբեր հողերի մեջ կույտեր քշելու և աշխատանքի ընդունման աշխատանքները կատարվում են ոչ սեյսմիկ տարածքների կանոններին համապատասխան, մինչդեռ հատակագծում քառակուսի և ուղղանկյուն կույտերի շրջադարձը շենքի երկայնական և լայնակի առանցքների նկատմամբ չէ: թույլատրվում է, և թույլատրվում է չավարտված կույտերի ընդունումը մինչև նախագծային մակարդակը, եթե կույտի ներթափանցման արժեքը գետնին առնվազն 4 մ է, և կույտի կրող հզորությունը նախագծում ընդունված է ուղղահայաց և հորիզոնական բեռների համար: ապահովված է՝ հաշվի առնելով սեյսմիկ ազդեցությունները։

4.4. Կույտերի հիմքերը նախագծելիս խորհուրդ է տրվում ապահովել կույտերի ստորին ծայրերի հենարանը ժայռերի, ավազոտ լցոնմամբ կոպիտ հողերի, խիտ ցածր խոնավության վրա: ավազոտ հողեր, կարծր և կիսակավային հողեր։

Ռ n - ստանդարտ հողի դիմադրություն կույտի ստորին ծայրի տակ, որը որոշվում է պարբերությունների ցուցումների համաձայն: 5.4 և 5.5 SNiP II-B.5-67*;

Ֆ- կույտի հողի վրա կրելու տարածքը.

u- կույտի խաչմերուկի պարագիծը;

fi n - նորմատիվ դիմադրությունես- բազային հողի շերտը կույտի կողային մակերեսի վրա, որը որոշվում է պարբերությունների ցուցումների համաձայն: 5.4 և 5.5 SNiP II -Բ.5-67*՝ նկատի ունենալով սկսած խորքիցհ;

լ ես- հաստությունը ես- հողի շերտը, որը շփվում է կույտի կողային մակերեսի հետ.

հ- խորությունը, որի վրա հողի դիմադրությունը հաշվի չի առնվում կույտի կողային մակերեսի վրա. սուզման խորությամբ կույտերի համարլԸնդունված է ≤ 5մհ = լ; սուզման խորությամբ կույտերի համարլԸնդունված է > 5 մհ= 4/α (բայց ոչ պակաս, քան 3 և ոչ ավելի, քան 6), որտեղ α - առաձգական դեֆորմացիայի գործակիցը, որը որոշվում է պարբերությունների ցուցումների համաձայն. Եվ ;

լ- հողի մեջ կույտի խորությունը.

Աղյուսակ 2

Գործակիցների արժեքները
mc		m ci
միջին խտության և խիտ ցածր խոնավության ավազոտ հողեր	պինդ, կիսապինդ և կոշտ-պլաստմասսայե խտության կավե հողեր	ցանկացած խոնավության միջին խտության ավազոտ հողեր	հետևողականության կավե հողեր
միջին խտության և խիտ ցածր խոնավության ավազոտ հողեր	պինդ, կիսապինդ և կոշտ-պլաստմասսայե խտության կավե հողեր	ցանկացած խոնավության միջին խտության ավազոտ հողեր	կոշտ-պլաստիկ	փափուկ պլաստիկ	հեղուկ պլաստիկ
0,95	0,95	0,95	0,95	0,85	0,75
0,85	0,90	0,85	0,90	0,80	0,70
0,75	0,85	0,75	0,85	0,70	0,60

Նշում . Աղյուսակում չնշված հողերի համար: , գործակիցների արժեքները թույլատրվում ենmcԵվ m ciվերցված՝ ըստ մոդելավորված սեյսմիկ էֆեկտներով կույտերի փորձարկման արդյունքների։

մ- աշխատանքային պայմանների գործակից, ընդունվածմ = 0,8.

4.15. Կույտերի միջև բեռների բաշխումը, ինչպես նաև կույտերում ներքին ուժերի և հողի վրա ցցերի կողային մակերևույթների կողմից գործադրվող ճնշման որոշումը կատարվում է կառուցվածքային մեխանիկայի մեթոդներով՝ նախագծային սխեմայի համաձայն։ կառուցվածքի և վանդակաճաղի:

Հորիզոնական բեռը կարող է ընդունվել հավասարապես բաշխված բոլոր կույտերի վրա առանձին հիմքի ներսում, եթե դիզայնը, չափերը, ինչպես նաև գլուխները վանդակաճաղի հետ զուգակցելու և բոլոր կույտերի ստորին ծայրերը պահելու պայմանները նույնն են: Յուրաքանչյուր կույտի ուղղահայաց բեռը կարող է որոշվել SNiP II-B.5-67* 9.5 կետի հրահանգներին համապատասխան:

4.16. Բաժնի ստուգում երկաթբետոնե կույտերև պատյանների կույտերը նյութի դիմադրության առումով (ըստ առաջին սահմանային վիճակի) նախագծային ուժերի համակցված ազդեցության վրա (նորմալ ուժ, ճկման պահ և լայնակի ուժ) պետք է իրականացվեն SNiP II-B.1-62* գլխի համաձայն: «Բետոնե և երկաթբետոնե կոնստրուկցիաներ. Դիզայնի ստանդարտներ», ինչ վերաբերում է էքսցենտրիկ սեղմված կամ լարված տարրին:

4.17. Ցածր վանդակաճաղի մեջ սեղմված կույտերի համար ճկման պահի առավելագույն արժեքների արժեքըՄ izg մաքս և կտրող ուժՔՄաքս Դիզայնի ազդեցությունից (հատուկ համադրությամբ) բեռները կարող են որոշվել, համապատասխանաբար, բանաձևերով.

Հ- հաշվարկված հորիզոնական ուժը մեկ կույտի վրա գետնին գտնվող վանդակաճաղի հիմքի մակարդակում.

Պ - հաշվարկված ուղղահայաց սեղմման բեռը մեկ կույտի վրա:

4.18. Խորհուրդ է տրվում ստուգել կույտի կամ կույտի կեղևի կայունությունը՝ համաձայն կողային մակերևույթների կողմից գետնի վրա գործադրվող ճնշումը սահմանափակելու պայմանի համաձայն՝ կույտային հիմքերի նախագծման ուղեցույցի 7-րդ հավելվածի 6-րդ կետի համաձայն՝ հաշվի առնելով. Ներքին շփման անկյան հաշվարկված արժեքը, որը նվազեցվում է Δφ արժեքով, որը որոշվում է նույն կերպ, ինչպես սույն հանձնարարականների պարբերությունների () բանաձևում:

Կայունության վերլուծություն չի պահանջվում խաչմերուկի չափսերով կույտերի և պատյանների կույտերի համարբ≤ 0,6 մ, սուզվող 10-ից ավելի խորության վրաբ, բացառությամբ տիղմերի, չամրացված ավազների կամ հեղուկ-պլաստմասսա և հեղուկ խտության կավե հողերի մեջ ընկղմման դեպքերի։

4.19. Ցածր վանդակաճաղի մեջ սեղմված կույտերի համար առավելագույն ճնշման արժեքը σ z մաքս Դիզայնի (հատուկ համակցությամբ) բեռների ազդեցությամբ գետնին կույտի կողային մակերեսի կողմից գործադրվող բեռների վրա, պետք է որոշվի խորության համար.զ= 1,2/α ըստ բանաձևի

(20)

որտեղ α, Հ, Ե, Ջ, Պ - արժեքները նույնն են, ինչ բանաձևում ();

մ.թ.ա- կույտի կլոր, կողային քառակուսի կամ ուղղանկյուն (հորիզոնական բեռի գործողությանը ուղղահայաց հարթությունում) հատվածի տրամագիծը.

4.20. Եթե ուղղահայաց բեռների համար նախատեսված կույտերի քանակը բավարար չէ նախագծային (բեռների հատուկ համակցությամբ) հորիզոնական ուժերը կլանելու համար, ապա հնարավոր է օգտագործել լրացուցիչ կույտեր, որոնց երկարությունը, բավարարելով կետի պահանջները, կարող է պակաս լինել. հիմնականները և կորոշվեն միայն հորիզոնական բեռի հաշվարկով։

4.21. Բեռի կրող հզորությունՊՎ գուղղահայաց ծանրաբեռնվածության կույտերը, հաշվի առնելով սեյսմիկ ազդեցությունները՝ հիմնված դաշտային ուսումնասիրությունների արդյունքների վրա, որոշվում է բանաձևով

(21)

Որտեղ հատԵվ Պ- ուղղահայաց բեռի համար կույտի կրող հզորության նախագծային արժեքները, համապատասխանաբար, սեյսմիկ ազդեցություններով և առանց դրա.

Պէ - կույտի կրող հզորությունը, որը որոշվում է մեթոդներից մեկով` համաձայն պարբերությունների: SNiP II-B.5-67* գլխի 6.2, 6.3, 6.4 կամ 6.6, ըստ վարման տվյալների, թեստերի արդյունքների հետանցքային ստատիկ բեռով, ըստ ստատիկ զոնդավորման կամ թրթռիչով ընկղմման:

4.22. Վանդակի մեջ խրված կույտերի հորիզոնական բեռնվածքի կրող հզորությունը, հիմք ընդունելով դաշտային ուսումնասիրությունները, որոշվում է հորիզոնական ստատիկ բեռով կույտերի հիմքերի փորձարկման արդյունքներով՝ վանդակաճաղի միաժամանակյա բեռնումով ուղղահայաց բեռով, որը համապատասխանում է շենքի բեռին: կամ կառուցվածք։

4.24. Կույտերի համար սուզվող հողերում, որտեղ հիմքի թրջումն անխուսափելի է (խոնավ գործընթաց կամ ստորերկրյա ջրեր), ուղղահայաց և հորիզոնական բեռներով կույտերի փորձարկումները պետք է իրականացվեն հողի նախնական ներծծումից հետո, որն իրականացվում է «Նստեցման հողերի վրա կանգնեցված շենքերի և շինությունների կույտային հիմքերի նախագծման ուղեցույցի» համաձայն:

4.25. Կույտի կրող հզորությունը ուղղահայաց և հորիզոնական բեռների համար, որը որոշվում է փորձարկման արդյունքներով, պետք է ստուգվի՝ հաշվարկելով կույտի նյութի դիմադրությունը և սահմանափակելով գետնի վրա կողային մակերևույթների ճնշումը, համաձայն 6.1* կետի: SNiP II-B.5-67* գլխի և սույն հանձնարարականների էջ: Այս դեպքում, հաշվարկներում, առաձգական դեֆորմացիայի գործակիցի արժեքներըա ընդունվել է դաշտային փորձարկումների հիման վրա։

4.26. Անհրաժեշտ դեպքերում՝Ես փորձարկում եմ սեյսմիկ ազդեցություն ունեցող կույտերի հիմքերը՝ համաձայն հատուկ ծրագրի, որը մշակվել է՝ հաշվի առնելով շինհրապարակի ինժեներական և երկրաբանական պայմանները, նախագծված շենքի կամ կառույցի գնահատված սեյսմակայունությունը և հիմքերի վրա ազդող բեռները:

5. ՇԵՆՔԵՐԻ ԵՎ ԿԱՌՈՒՑՎԱԾՔՆԵՐԻ ԱՆՎՃԱՐ ԹՐԹԱՑՄԱՆ ԺԱՄԱՆԱԿԱՀԱՏՎԱԾՔՆԵՐԻ ՀԱՇՎԱՌՈՒՄԸ ՀԻՄՆԱԴՐԱՄԻ առաձգական համապատասխանության.

5.1. Սույն հանձնարարականները վերաբերում են բոլոր տեսակի շենքերին և շինություններին, որոնց նախագծման սխեման կարող է ներկայացվել շղթայի տեսքով՝ կա՛մ բարձրության երկայնքով հավասարաչափ բաշխված զանգվածով, կա՛մ տարբեր քանակությամբ հավասար կենտրոնացված զանգվածներով, ներառյալ զանգվածը: հիմնադրամի (նկ. ).

Բրինձ. 3. Շենքի նախագծային սխեման

Ա- հավասարաչափ բաշխված զանգվածով;բ- Հետ « n» կենտրոնացված հավասար զանգվածներ

Բրինձ. 4. ξ գործակցի արժեքները 1

Բրինձ. 5. ξ գործակցի արժեքները 2 հավասարաչափ բաշխված զանգվածով և 2-ից ավելի կենտրոնացված զանգված ունեցող շենքերի համար

5.2. Շենքերի և շինությունների ազատ թրթռումների ժամանակաշրջանները առաջին երկու տոնով որոշելիս բազայի առաձգական համապատասխանության հաշվառումն իրականացվում է ըստ բանաձևի.

(23)

Որտեղ T i ∞ - ազատ տատանումների ժամանակաշրջանես-րդ երանգը շենքերի և շինությունների համար, որոնց հիմքում բացարձակապես կոշտ է.

T i- նույնը, հաշվի առնելով բազայի առաձգական համապատասխանությունը.

ξ ես- հիմքի առաձգական համապատասխանության գործակիցը, որը որոշվում է թրթռման առաջին երկու տոնների համար՝ համաձայն նկ. - կախված պարամետրերիցu, υ, և λ (տես կետը):

Բրինձ. 6. ξ գործակցի արժեքները 1 երկու կենտրոնացված զանգված ունեցող շենքերի համար

Նշում. Արժեք ξ եսυ-ի և λ-ի միջանկյալ արժեքների համար այն որոշվում է գրաֆիկական ինտերպոլացիայով նախ υ-ի, ապա՝ λ-ի նկատմամբ: Աջ կողմի գծապատկերներում ցուցադրված թվերը համապատասխանում են ξ-ինեսժամը u → ∞.

Ե, Գ- համապատասխանաբար, պատի նյութի առաձգականության և կտրվածքի մոդուլը.

Ֆ, Ջ- համապատասխանաբար, շենքի պատերի խաչմերուկի երկայնական առանցքի նկատմամբ իներցիայի տարածքը և պահը.

Հ- շենքի բարձրությունը պլանավորման նշանից.

կ 1 , γ pr - գործակիցներ, որոնք համապատասխանաբար հաշվի են առնում պատերի խաչմերուկի ձևի և բացվածքի ազդեցությունը և որոշվում են «Շենքերի և շինությունների նախագծային սեյսմիկ բեռի որոշման հրահանգների» համաձայն, Գոսստրոյիզդատ, Մ. 1962 թ.

5.4. Նախնական հաշվարկների համար հնարավոր է որոշել պարամետրերըu, υ և λ ըստ բանաձևերի;

(25)

Որտեղ

Չեխ- հողի առաձգական միասնական սեղմման գործակիցը, որը որոշվում է ըստ SNiP-ի II -Բ.7-70 «Դինամիկ բեռներով մեքենաների հիմքերը. Դիզայնի ստանդարտներ»;

բ- շենքի լայնությունը;

Ֆ 0 - շենքի հիմքի տարածքը արտաքին եզրագծի երկայնքով.

β - գործակիցը հավասար է.

երկաթբետոնե շենքերի համար - 30 10 4 (N / մ 2 );

աղյուսով շենքերի համար - 3 10 4 (N / մ 2);

γ - գործակիցը հավասար է.

երկաթբետոնե շենքերի համար `0,1;

աղյուսե շենքերի համար `0,06:

Բրինձ. 7. Գործակից կախվածությունԿհիմքի երկարության և դրա լայնության հարաբերակցությունից

բ) սյունաձև հիմքերի համարդ/ բ≥ 2.5, որտեղ դ- հարակից հիմքերի միջև ամենափոքր հեռավորությունը.բ- հիմքի կողմը նույն ուղղությամբ, հիմքի առաձգական կոշտության գործակիցները պետք է որոշվեն որպես առանձին հիմքերի կոշտությունների գումար:

ժամը դ/ բ < 2,5 коэффициенты жесткости определяются как для сплошной плиты по формулам () и ();

գ) ցածր վանդակաճաղով կույտային հիմքեր կառուցելիս հիմքի առաձգական կոշտության գործակիցները.K xԵվ Կ φ սահմանվում են որպես շերտի կամ սյունակի հիմքերի համար՝ կախված վանդակաճաղի տեսակից՝ առանց հաշվի առնելու կույտերի կոշտությունը։

ԴԻՄՈՒՄ 1

ՇՐԻՊ ՀԻՄՔԻ ՀԻՄՔԻ ՀԱՇՎԱՐԿՄԱՆ ՀԱՐՈՒՑՈՒԹՅԱՆ ՀԱՇՎԱՐԿԻ ՕՐԻՆԱԿ.

Բեռների հիմնական համակցության հաշվարկի հիման վրա վերցվում է հիմքի հիմքի լայնությունը.բ= 6 մ երեսարկման խորության վրահ\u003d 2 մ: Հիմքը հենվում է տիղմային թաց ավազից կազմված հիմքի վրա, որի համար որոշվում են նախագծային բնութագրերի հետևյալ արժեքները՝ զանգվածային խտություն γ 0 \u003d 1,5 10 4 N/m 3; ներքին շփման անկյուն φ = 26 °; հատուկ կպչունությունգ\u003d 0,4 10 4 N / մ 2: Հողի մեծածավալ ծավալային քաշը հիմքի հիմքից վեր γ «0 \u003d 1.2 10 4 Ն / մ 3: Բեռների հատուկ համակցությամբ, հաշվի առնելով 9 բալ ինտենսիվությամբ սեյսմիկ ազդեցությունը, հիմքի վրա կիրառվում է ուղղահայաց բեռ: հիմնադրամիՆ= 104 10 4 Ն/մ, հորիզոնական բեռՏ= 13 10 4 Ն/մ և պահՄ= 98 10 4 Նմ/մ. Անհրաժեշտ է բազան հաշվարկել առաջին սահմանային վիճակից։

էջ 0 \u003d 1 12 1.2 10 4 2 + (12- 1) 0.4 10 4 / 0.49 \u003d 45 10 4 N/m 2;

Ռ c \u003d 45 10 4 + 1 1.5 10 4 6 (8.2 - 0.2 16.8) \u003d 80.3 10 4 N / մ 3:

Նախագծային բեռի և վերջնական ճնշման դիագրամի էքսցենտրիսիտները, ըստ () և () բանաձևերի, հավասար են.

Արժեք lp < (ե/6) բ, հետեւաբար, հիմքի հիմքի ամբողջական հենարան կա գետնին:

Որովհետեւ եՊ< ep, կրող հզորությունհիմքերը որոշվում են բանաձևով ():

Ընդունել mc= 1 և () բանաձևով մենք վերջապես ստանում ենք

Ն= 104 104 Հ < 1 · 248 · 10 4 /1,5 = 166 · 10 4 Н/м,

հետևաբար, հիմքի չափերը, որոնք վերցված են բեռների հիմնական համակցության հաշվարկի համաձայն, զգալի մարժայով բավարարում են առաջին սահմանային վիճակի փորձարկումը բեռների հատուկ համակցությամբ:

ԴԻՄՈՒՄ 2

ԲԵՎԵՎԱԿԱՆ ՀԻՄՔԻ ՀԻՄՔԻ ՀԱՇՎԱՐԿՄԱՆ ՀԱՐՈՒՑՈՒԹՅԱՆ ՀԱՇՎԱՐԿԻ ՕՐԻՆԱԿ.

Հիմնադրամ, որի ներբանն ունի չափսերբ= 2,8 մ և լ= 4,4 մ, խորության վրահ\u003d 1,8 մ հենվում է կավե հողից կազմված հիմքի վրա, որն ունի հետևյալ նախագծային բնութագրերը. γ 0 \u003d 1,63 10 4 N / մ 3; φ = 23 °;գ\u003d 1.2 10 4 N / m 2:

Հիմնադրամի վերևում գտնվող հողի ծավալային քաշը γ «0 \u003d 1.55 10 4 Ն / մ 3: Բեռների հատուկ համակցության համար անհրաժեշտ է հաշվարկել հիմքը ըստ առաջին սահմանային վիճակի ՝ հաշվի առնելով 8 բալ սեյսմիկությունը: Այս դեպքում հիմքի հիմքի վրա կիրառվում է ուղղահայաց բեռՆ= 256 10 4 N, հորիզոնական բեռՏ\u003d 38 10 4 N և մոմենտը Մ= 186 10 4 Նմ.

էջ 0 = 1 .69 8.4 1.55 10 4 1.8 + 1.14(8.4 - 1) 1.2 10 4 /0.42 = 65.9 10 4 H/m 2 ;

pb\u003d 65,9 10 4 + 0,89 1,63 10 4 2,01 (5,4 - 0,1 12,7) \u003d 77,4 10 4 H / մ 2 .

Հիմնադրամի հիմքի եզրի տակ առավելագույն լարվածությունը հետևյալն է.

Բրինձ. 8. Կույտի հիմքի հաշվարկային սխեման

Հողային պայմաններ. Մակերեւույթից մինչև 4 մ խորություն ընկած է փափուկ պլաստմասսա կավային շերտը, այնուհետև մինչև 4,5 մ խորությունը՝ կարծր պլաստիկ կավը, իսկ ներքևում՝ կոպիտ ավազը, ուսումնասիրված մինչև 7 մ խորության վրա:

Հողի ֆիզիկական և մեխանիկական հատկությունները հետևյալն են.

փափուկ-պլաստմասսա կավահող

γ 0 \u003d լ.8 գ / սմ 3; φ n = 14 °; ε = 0,85; Բ = 0,55;

կոշտ պլաստիկ կավ γ 0 = 1,9 գ / սմ 3; φ n = 24 °; ε = 0,55;Բ = 0,30;

կոպիտ ավազ γ 0\u003d 2 գ / սմ 3; φ n = 40 °;ε = 0,55; գ\u003d 1 կՆ / մ 2:

Լուծում.

1. Հիմնադրամի մեջ ներառված կույտերի վրա նախագծային բեռները որոշվում են բանաձեւերով.

Պ = Ն/n ± Mx/Σ x 2 ; Σ x 2 \u003d 4 0.9 2 \u003d 3.24 մ 2;

Պ= 2,95/6 ± 0,49 0,9/3,24 = 0,492 ± 0,136;

Պ max = 0,628 MN = 628 kN; Պ min = 0,356 MN = 356 kN:

Կույտի կրող հզորությունը ստատիկ պայմաններում, որը որոշվում է SNiP II-B.5-67* գլխի (5) բանաձևով.Պ@ 700 kN > 628 kN, որը բավարարում է ստատիկ պայմաններում առաջին սահմանային վիճակի համար կույտերի հաշվարկման պահանջները:

Վերցնենք SN 10-30 ապրանքանիշի մի կույտ (սերիա I.011-1, թողարկում 2) 4F10AIV նախալարված ձողային ամրացմամբ: Երկաթբետոնե նախալարված կույտերի համար ճեղքերն անթույլատրելի են (SNiP II-B.5-67* կետ 8.1), կարճաժամկետ բեռի տակ կույտի ճկման կոշտությունը՝ համաձայն SNiP II-B.1 կետի 93*: -62* որոշվում է ըստ բանաձևիԷՋ = Բ k = 0,85 Եբ Ջ n, որտեղ Եբ - սեղմման և լարվածության մեջ բետոնի առաձգականության սկզբնական մոդուլը.ՋՊ - կրճատված խաչմերուկի իներցիայի պահը, հաշվի առնելով բոլոր երկայնական ամրացումը. A-IV դասի պարբերական պրոֆիլի տաք գլանվածքով պողպատից և 300 դասի բետոնի 300 դասի նախալարման ամրացումով ընդունված կույտի համար՝ 0,3 × 0,3 մ խաչմերուկի կողմերի չափերով, ճկման կոշտության արժեքըԷՋ\u003d 18,9 MN մ 2:

Կույտի պայմանական աշխատանքային լայնությունըմ.թ.ա\u003d 1,5 0,3 + 0,5 \u003d 0,95 մ.

Համաչափության գործոնԿընդունել ըստ աղյուսակի. 26 Հավելված 7 «Կույտային հիմքերի նախագծման ուղեցույցներ» հողի վերին շերտի համար՝ փափուկ պլաստիկ կավ; հաշվի առնելով SI միավորների համակարգում թարգմանությունըԿ\u003d 4,5 MN / մ 4:

Առաձգական դեֆորմացիայի գործակիցը որոշվում է բանաձևով ().

Կույտի վերին հատվածի երկարությունը, որի երկայնքով կողային մակերեսի շփումը հաշվի չի առնվում, հավասար է.

Հ= 4 / 0.75 = 5.3 մ< 6 м.

Հաշվի ենք առնում կողային շփումը՝ սկսած 4,9 մ խորությունից: Կույտի կրող հզորությունը, հաշվի առնելով սեյսմիկ ազդեցությունները, որոշվում է բանաձևով ().

Որտեղ կ = 0,7; մ=l; Ֆ\u003d 0,09 մ 2; u= 1,2 մ; Ռ n \u003d 724 10 4 N / m 2 (խորության համարլ= 9,5 մ ըստ աղյուսակի: 1 SNiP II-B.5-67*, հաշվի առնելով միավորների SI համակարգի փոխարկումը);mc= 0,85 ավազի համար; mc 1 = mc 2 = 0,9 կավե շերտի համար;mc 3 = 0,85 ավազի շերտի համար (ըստ աղյուսակի);զ n 1 \u003d 4.14 10 4 N / մ 2; զ n զ\u003d 4,38 10 4 N / մ 2; զ n 3 \u003d 6.34 10 4 N / m 2 (ըստ SNiP II-B.5-67 * գլխի 2-րդ աղյուսակի):

հատ= 0,7 1 10 4 = 55 10 4 N = 550 կՆ:

հատ= 550 կՆ< 628 кН, что не удовлетворяет требованиям расчета сваи на вертикальную нагрузку с учетом сейсмических воздействий.

Վերցնենք SN 12-30 ապրանքանիշի կույտը 12 մ երկարությամբ՝ 11,5 մ ընկղմման խորությամբ (հատվածի կողմերի չափերը և կույտի ճկման կոշտությունը մնացել են նույնը)։ Ստանդարտ հողի դիմադրություն կույտի ստորին ծայրի տակՌ n \u003d 736 10 4 N/m 2; դիմադրություն կույտի կողքին ավազի ստորին շերտի համարզ n 4 \u003d 6.6 10 4 N/m 2: Կույտի կրող հզորությունը, հաշվի առնելով սեյսմիկ ազդեցությունները, որոշվում է բանաձևով ().

հատ= 0,7 1 10 4 = 63,2 10 4 N = 632 կՆ:

հատ= 632 kN > 628 kN, որը բավարարում է ուղղահայաց ծանրաբեռնվածության համար կույտի հաշվարկման պահանջները՝ հաշվի առնելով սեյսմիկ ազդեցությունները։

2. Մենք ստուգում ենք կույտի հատվածը ճկման պահի և լայնակի ուժի գործողության համար:

Հ = Ս/n= 0,3/6 = 0,05 MN:

Հորիզոնական և ուղղահայաց բեռների տարբեր համակցությունների համար ճկման պահի և կտրվածքի ուժի մեծությունը որոշվում է () և () բանաձևերով.

Պառավելագույնը = 628 կՆ Մառավելագույն izg \u003d 0,82 0,05 18,9 / (0,67 18,9 - 0,628) = = 0,0642 MN m = 64,2 կՆ մ;

ՔՄաքս \u003d 0,05 + 0,628 0,05 / 12,022 \u003d 0,0526 MN \u003d 52,6 կՆ;

Պ min = 356 կՆ Մառավելագույն թեքում = 0,053 MN m = 53 kN m;

Քառավելագույնը = 0,0515 MN = 51,5 կՆ:

Կույտերի էքսցենտրիկ սեղմման ուժը ստուգելու համար մենք կօգտագործենք I.011-1-1 շարքի շարժիչ երկաթբետոնե կույտերի աշխատանքային գծագրերի 1-ին թողարկման օժանդակ գրաֆիկները: SN 12-30 ապրանքանիշի կույտերը 0,3 × 0,3 մ հատվածով բետոնե 300 աստիճանով և 4F12AIV նախալարված ձողերի ամրացումով, էքսցենտրիկ սեղմման համար ուժը հաշվարկելիս կարող են ընկալել ճկման պահերի հետևյալ առավելագույն արժեքները.

ուղղահայաց բեռովՊ= 628 կՆ Մլրացուցիչ = 55 կՆ մ< 64,2 кН · м;

ուղղահայաց բեռովՊ= 356 կՆ Մլրացուցիչ = 60 կՆ մ > 53 կՆ մ.

Հետևաբար, SN 12-30 դասի կույտերը չեն համապատասխանում ուժի հաշվարկման պահանջներին:

Մենք կվերցնենք C12-30 դասարանի մի կույտ՝ նույն չափսերով, բայց առանց ամրացումը նախապես լարելու: Հաշվարկված կույտի ճկման կոշտությունըԷՋ, հաշվի առնելով ճաքելու հավանականությունը, կարող է նվազել մոտ 2 անգամ; առաձգական դեֆորմացիայի գործակցի α-ի արժեքը կաճի մոտ 15% -ով, և, հետևաբար, կույտի հատվածում ճկման պահի հաշվարկված արժեքները կնվազեն մոտ 10% -ով, իսկ լայնակի ուժի հաշվարկված արժեքը կաճի մոտ 3-ով: %:

1 սերիայի թողարկման ժամանակացույցի համաձայնI.011-1, C12-30 կարգի կույտեր, հատված 0,3 × 0,3 մ, բետոնի 300 աստիճանով ևչլարված ամրացում 4F16AII արտաքին ամրությունը հաշվարկելիսԿենտրոնական սեղմումը կարող է վերցնել հետևյալ առավելագույն պահի արժեքները՝ ուղղահայաց բեռովՊ= 628 կՆ Մլրացուցիչ = 78 կՆ մ > 64,2 կՆ մ; ուղղահայաց բեռովՊ= 356 կՆ Մավելացնել = 65 կՆ · m > 53 kN · m, որը բավարարում է հաշվարկի պահանջները:

Մենք ստուգում ենք կույտի թեք հատվածի ուժը լայնակի ուժի գործողության համար՝ համաձայն SNiP II-B.1-62 * գլխի: Բետոնի 300 դասարանի համար, դիզայնի առաձգական ուժըՌՌ \u003d 1050 կՆ / մ 2, կույտի հատվածի լայնությունըբ= 0,3 մ, աշխատանքային հատվածի բարձրությունըհ 0 = 0,26 մ, արժեք

R p bh 0 = 1050 0,3 0,26 = 82,5 կՆ > Քառավելագույնը = 52,6 կՆ,

հետևաբար, հատվածի կտրվածքի ուժի հաշվարկը պարտադիր չէ:

3. Կույտերի կողային մակերեսների կողմից հողի վրա գործադրվող ճնշումը սահմանափակելու պայմանով չի պահանջվում ստուգել հողի ամրությունը, քանի որ կույտերի լայնակի չափսերը.բ= 0,3 մ< 0,6 м и свая погружена в глинистые грунты мягкопластичной и тугопластичной консистенции на глубину 11,5 м > 10 բ= 3 մ.

Հեռանում ենք սերիալներով ընդունված I.0 11-1 կույտ C12-30 30 × 30 սմ հատվածով, 12 մ երկարությամբ, 11,5 մ ընկղմման խորությամբ:

ԴԻՄՈՒՄ 4

ՇԵՆՔԻ ԱՆՎՃԱՐ ՏԱՐՏՐԱՑՈՒՄՆԵՐԻ ԺԱՄԱՆԱԿԱՀԱՏՎԱԾԻ ՀԱՇՎԱՐԿՄԱՆ ՕՐԻՆԱԿ՝ ԸՍՏ ՀԻՄՔԵՐԻ ԱՌԱՁԳՈՒԹՅԱՆ ՀԱՄԱՊԱՏԱՍԽԱՆՈՒԹՅԱՆ.

Պահանջվում է որոշել խոշոր պանելային շենքի ազատ թրթռումների ժամանակահատվածը՝ հաշվի առնելով բազայի համապատասխանությունը։ Շենքի նախագծային սխեման իրենից ներկայացնում է բարձրության վրա հավասարաչափ բաշխված զանգվածով հենասողաձող։

Հաշվարկային տվյալներ.

Շենքի բարձրությունը Հ= 27 մ; լայնությունը բ= 12 մ; երկարությունը լ= 80 մ Շենքի բարձրության վրա հավասարաչափ բաշխված զանգվածմ\u003d 3,5 10 2 կգ / մ. Պլանավորեք շենքի պատերի տարածքըՖ\u003d 120 մ 2; շենքի պատերի հատվածային տարածքի իներցիայի պահըՋ= 500 մ 4 . Կասետային հիմքեր - (խաչ) լայնակի առանցքների միջև 2,6 և 3,2 մ հեռավորությամբ և 0,4 մ ժապավենի լայնությամբ: Հիմքի հիմքի գնահատված տարածքը, որը սահմանված է որպես ամուր սալաքար,Ֆ 0 \u003d 960 մ 2; ոտքի տարածքի իներցիայի պահըՋ 0 \u003d 12 10 3 մ 4; պատի ներթափանցման գործակիցները γ pr \u003d 0,64 և հատվածի ձևերըկ 1 = 2,4.

Պատի նյութի առաձգականության մոդուլը սեղմման մեջԵ\u003d 2 10 10 N / m 2, կտրվածքովԳ\u003d 0,8 10 10 Ն / մ 2:

Շենքի հիմքում գտնվող հողերն ունեն ստանդարտ ճնշումՌ n \u003d 2 10 5 N / m 2:

Լուծում . SNiP-ի համաձայնII-B.7-70, առաձգական միատեսակ սեղմման գործակցի արժեքը հողի հետՌ n \u003d 2 10 5 N / m 2 վերցված է հավասարԳ z \u003d 40 10 6 N / m 3:

Հիմնական կոշտության գործակիցները որոշվում են բանաձևերով (26

Համաձայն Նկ. հիմքի առաձգական համապատասխանության գործակիցը թրթռումների առաջին ձևի համար ξ = 0,7:

Շենքի ազատ թրթռումների առաջին երանգի ժամանակաշրջանը, որը որոշվում է «Շենքերի և շինությունների նախագծային սեյսմիկ բեռի որոշման հրահանգների» համաձայն (Գոսստրոյիզդատ, Մ., 1962), բացարձակ կոշտ հիմք ընդունելով՝ հաշվի առնելով կռումը։ և կտրվածքային դեֆորմացիաներ,Տ∞ = 0,285 վ.

Շենքի ազատ տատանումների առաջին տոնի ժամանակահատվածը՝ հաշվի առնելով հիմքի համապատասխանությունը.

Տ 1 = Տ∞ /ξ = 0,285/0,7 = 0,41 վ.

ՖԻԶԻԿԱԿԱՆ ԱՐԺԵՔՆԵՐԻ ՈՐՈՇ ՄԻԱՎՈՐ ՄԻԱՎՈՐՆԵՐԻ ՀԱՐԱԲԵՐՈՒԹՅՈՒՆՆԵՐԻ ՍԵՂԱՆԱԿ. ԵՆԹԱԿԱՑՎԱԾ ԵՎ ՍԻ ՄԻԱՎՈՐՆԵՐ

Արժեքի անվանումը	Միավոր					Միավոր հարաբերակցությունը
	ենթակա է հանման		SI
	Անուն	նշանակումը	Անուն		նշանակումը
կիլոգրամ ուժ	կգֆ		Նյուտոն		1կգֆ ~ 9,8Ն ~ 10Ն
տոննա ուժ	ց				1 tf ~ 9.8 10 3 N ~ 10 kN
գրամ ուժ	գս				1 գ ~ 9,8 10 3 Ն ~ 10 մՆ
կգ-ուժ մեկ մետրի համար	կգ/մ	Նյուտոն մեկ մետրի համար		N/m	1 կգ/մ ~ 10 Ն/մ
կիլոգրամ ուժ քառակուսի մետր	կգ/մ 2	Նյուտոն մեկ քառակուսի մետրի համար		N/m 2	1 կգ/մ 2 ~ 10 Ն/մ 2
Ճնշում		կգ/սմ 2		պասկալ	Պա	1 կգֆ / սմ 2 ~ 9,8 10 4 Պա ~ 10 5 Պա ~ 0,1 ՄՊա
	միլիմետր ջրի սյուն	մմ w.c. Արվեստ.				1 մմ w.c. Արվեստ. ~ 9,8 Պա ~ 10 Պա
	միլիմետր սնդիկ	մմ Hg Արվեստ.				1 մմ Hg Արվեստ. ~ 133.3 Պա
Մեխանիկական սթրես	կիլոգրամ ուժ քառակուսի միլիմետր	կգ/մմ 2		պասկալ	Պա	1 կգֆ/մմ 2 ~ 9,8 10 6 Պա ~ 10 7 Պա ~ 10 ՄՊա
Երկայնական առաձգականության մոդուլ; կտրվածքի մոդուլ; ծավալային սեղմման մոդուլ	կիլոգրամ ուժ մեկ քառակուսի սանտիմետրի համար	կգ/սմ 2				1 կգ/սմ 2 ~ 9,8 10 4 Պա ~ 10 5 Պա ~ 0,1 ՄՊա
Իշխանության պահը; մի քանի պահ	կիլոգրամ-ուժաչափ	կգֆ մ	նյուտոն մետր		N մ	1 կգֆ մ ~ 9,8 Ն մ ~ 10 Ն մ
Աշխատանք (էներգիա)	կիլոգրամ-ուժաչափ	կգֆ մ	ջուլ		Ջ	1 կգֆ մ ~ 9,8 Ջ ~ 10 Ջ
Ջերմության քանակությունը	կալորիա	կղանք	ջուլ		Ջ	1 կալ ~ 4; 2 Ջ
	կիլոկալորիա	կկալ				1 կկալ ~ 4,2 կՋ
Ուժ	կիլոգրամ-ուժաչափ վայրկյանում	կգֆ մ/վրկ		վտ	Երք	1 կգֆ մ/վ ~ 9,8 Վ ~ 10 Վտ
	Ձիաուժ	hp				1 HP ~ 735,5 Վտ
	կալորիա մեկ վայրկյանում	կալ/վ				1 կալ/վ ~ 4,2 Վտ
	կիլոկալարիա ժամում	կկալ/ժ				1 կկալ/ժ ~ 1,16 Վտ
Հատուկ ջերմություն	կալորիա մեկ գրամի աստիճան Ցելսիուսի համար	կալ/(գ °C)	ջոուլ մեկ կիլոգրամ կելվինի համար		J/(kg K)	1 կալ/(գ °C) ~ 4,2 10 3 Ջ/(կգ Կ)
	կիլոկալորիա մեկ կիլոգրամ աստիճան Ցելսիուսի համար	կկալ/(կգ °С)				1 կկալ/(կգ °C) ~ 4,2 կՋ/(կգ Կ)
Ջերմային ջերմահաղորդություն	կալորիա մեկ վայրկյանում մեկ սանտիմետր աստիճան Ցելսիուս	կալ/(վ սմ °C)		Վտ մեկ մետր կելվին	W/(m K)	1 կալ/(վ սմ °С) ~ 420 Վտ/(մ Կ)
	կիլոկալարիա ժամում մեկ մետր աստիճանի Ցելսիուսի վրա	կկալ/(ժ մ °C)				1 կկալ / (ժ մ ° C) -1,16 Վտ / (մ Կ)
Ջերմային փոխանցման գործակից (ջերմային փոխանցում); ջերմության փոխանցման գործակիցը	կալորիա մեկ վայրկյանում մեկ քառակուսի սանտիմետր աստիճանի Ցելսիուսի համար	կալ/(վ սմ 2 °C)		Վտ մեկ քառակուսի մետր կելվին	Վտ / (մ 2 Կ)	1 կալ / (վ սմ 2 ° С) ~ 42 կՎտ / (մ 2 Կ)
	կիլոկալարիա ժամում մեկ քառակուսի մետր աստիճան Ցելսիուս	կկալ / (ժ մ 2 ° С)				1 կկալ / (ժ մ 2 ° C) ~ 1,16 կՎտ / (մ 2 Կ)

Սեյսմիկ տարածքները երկրաշարժերի հակված տարածքներ են:

երկրաշարժերԵրկրի մակերևույթի թրթռումներն են։ Նրանք կարող են այնքան թույլ լինել, որ միայն երեխայի օրորոցը մի փոքր օրորվի: Բայց դրանք նաև այնքան աղետալի են, որ ավերում են լեռներ և ջնջում ամբողջ քաղաքներ Երկրի երեսից: Իրականում, հողի թրթռումները կարող են առաջանալ տարբեր պատճառներով՝ սկսած ծանր մեքենաների անցումից մինչև հրաբխային ժայթքում: Խոշոր երկրաշարժերը տեղի են ունենում, երբ ժայռերը կոտրվում և շարժվում են երկրակեղևը կազմող հսկա տեկտոնական թիթեղների բախման վայրերում։

Սեյսմիկ շրջաններում շենքերի և շինությունների կառուցման համար. հատուկ պահանջներսահմանված են սեյսմիկ տարածքներում շինարարության նորմերով և կանոններով:

Շինհրապարակի սեյսմիկությունը ճշտվում է ըստ սեյսմիկ միկրոգոտիավորման քարտեզների։ Շինարարական տարածքների և բնակավայրերի սեյսմիկ միկրոգոտիավորումն իրականացվում է հողերի ֆիզիկամեխանիկական հատկությունները, երկրաբանական և հիդրոերկրաբանական պայմանները և տեղանքը բնութագրող նյութերի հիման վրա:

Սեյսմիկ առավել բարենպաստ հողերն են չմաշված ժայռային և կիսաժայռոտ ապարները, ինչպես նաև խիտ և ցածր խոնավությամբ խոշորահատիկ հողերը: Անբարենպաստ հողերն են ջրով հագեցած խիճային, ավազոտ և կավային (մակրածակոտկ) հողերը, ինչպես նաև պլաստմասե, հեղուկ կավային (ոչ մակրածակոտկ) հողերը։

Շինհրապարակի սեյսմիկ անբարենպաստ պայմանները ներառում են. Ֆիզիկական և երկրաբանական պրոցեսների հետևանքով ժայռերի կլիմայական պայմանները և ուժեղ խանգարումները. տեկտոնական խզվածքի գծերի փակ տեղակայումը.

Եթե անհրաժեշտ է շենքեր և շինություններ կառուցել սողանքների, խարույկների, սողանքների, արագավազ ավազների, հանքերի շահագործման և այլնի տարածքներում, ապա պետք է միջոցներ ձեռնարկվեն շենքերի և շինությունների սեյսմակայունությունն ապահովելու համար՝ ինժեներական տեղամասի նախապատրաստման հատուկ նախագծերին համապատասխան: Բոլոր դեպքերում շինհրապարակները չպետք է տեղակայվեն ողողված, ճահճային, ստորերկրյա ջրերի բարձր մակարդակով, մեծածավալ հողերի, սողանքների, կարստների, թալուսների, սողանքների և սելավների վայրերում:

SNiP-ում հողերի հիմնական տեսակները սեյսմակայունության առումով բաժանվում են երեք կատեգորիայի. Դեպի առաջին կատեգորիաներառում է ժայռային և կիսա-ժայռոտ, ինչպես նաև հատկապես խիտ խոշոր բլոկների ապարներ՝ ստորերկրյա ջրերի մակարդակի առնվազն 15 մ խորությամբ. դեպի երկրորդ կարգ- 8 մ-ից պակաս շերտի հաստությամբ կավային և կավային, ավազային և ավազակավային, ինչպես նաև 6-10 մ շերտի հաստությամբ կոպիտ հողեր. Դեպի երրորդ կարգ- 4 մ-ից պակաս շերտի հաստությամբ կավե և կավային, ավազային և ավազակավային, ինչպես նաև 3 մ-ից պակաս շերտի հաստությամբ կոպիտ հողեր.

Առաջին կարգի հողերի վրա շինարարության ընթացքում շինարարության տարածքի հաշվարկված սեյսմիկությունը, որը որոշվում է քարտեզներից, կարող է կրճատվել 1 բալով: Երկրորդ կարգի հողերը համապատասխանում են քարտեզներից որոշված նորմատիվային սեյսմիկ ինտենսիվությանը։ Երրորդ կարգի հողերի համար 6 և 7 բալանոց սեյսմիկությունը պետք է ավելացնել 1 բալով, իսկ 9 բալանոց նորմատիվային սեյսմակայունության դեպքում խորհուրդ է տրվում ընտրել մեկ այլ. շինհրապարակավելի քիչ սեյսմիկությամբ:

Սեյսմիկ տարածքներում շինարարության համար նախատեսված շենքերի և շինությունների նախագծման ժամանակ պետք է կիրառվեն այնպիսի նախագծային լուծումներ, որոնք թույլ են տալիս նվազագույնի հասցնել սեյսմիկ բեռները: Հետևաբար, խորհուրդ է տրվում օգտագործել կառուցվածքային սիմետրիկ սխեմաներ, լուսաշղթաներ և նման կրող շենքեր երկու առանցքների նկատմամբ կառուցվածքի առումով, որոնք ապահովում են տարրերի և հոդերի պլաստիկ դեֆորմացիաների զարգացումը:

Սեյսմիկ շրջաններում կառուցված շենքը և շինությունները նախագծելիս, ի լրումն սովորական բեռների (մեռած քաշի, ժամանակավոր և այլ բեռների) կառուցվածքների հաշվարկման, կատարվում են հաշվարկներ սեյսմիկ ուժերի ազդեցության համար, որոնք պայմանականորեն ենթադրվում են, որ գործում են հորիզոնական: Երկրաշարժի ուժգնությունը սահմանվում է 12 բալանոց սանդղակով։

Հատկապես կրիտիկական շենքեր և շինություններ նախագծելիս 6 և 7 բալանոց սեյսմակայունության սովորական եղանակով որոշված արժեքները վերածվում են 8 և 9 բալանոցների, իսկ 9 բալանոց նորմատիվ սեյսմակայունության դեպքում նախագծային սեյսմիկ բեռները բազմապատկվում են։ հավելյալ 1,5 գործակցով։

Շենքերը պետք է ունենան պարզ հատակագծի ձև (քառակուսի, ուղղանկյուն, շրջան և այլն): Բարդ ձևի շենքը պետք է բաժանել պարզ ձևի բաժանմունքների (նկ. 4.1): Յուրաքանչյուր խցիկում անհրաժեշտ է դիտարկել աջակից ուղղահայաց կառույցների տեղադրության կոշտությունը և համաչափությունը: Սահմանափակեք չափերըՏարբեր տեսակի կրող շրջանակներով շենքերը (բաժանմունքները) տրված են Աղյուսակ 4.1-ում

Աղյուսակ 4.1
Սահմանափակեք շենքերի չափերը

Շենքերի կրող կոնստրուկցիաներ	Չափերը երկարությամբ (լայնությամբ), մ			Բարձրություն, մ (հարկերի քանակը)
Շենքերի կրող կոնստրուկցիաներ	7	8	9	7	8	9
1. Մետաղական կամ երկաթբետոնե շրջանակ կամ երկաթբետոնե մոնոլիտ պատեր	Ըստ ոչ սեյսմիկ տարածքների պահանջների, բայց ոչ ավելի, քան 150մ.			Ոչ սեյսմիկ տարածքներին ներկայացվող պահանջներին համապատասխան
2. Խոշոր պանելային պատեր	80	80	60	45(14)	39(12)	39(9)
3. Բարդ կառուցվածքի պատերը (երկաթբետոնե ներդիրները և երկաթբետոնե գոտիները կազմում են թեթև շրջանակային համակարգ.	80	80	60	23-30 (7-9)	20-23 (6-7)	14-17 (4-5)
4. Նաև, բայց հստակ շրջանակ մի ձևավորեք	80	80	60	17-20 (5-6)	14-17 (4-5)	11-14 (3-4)
5. Թրթռված աղյուսի վահանակներից կամ բլոկներից պատրաստված պատեր	80	80	60	23 (7)	20(6)	14(4)
6. Աղյուսից կամ որմնադրությանը պատեր	80	80	60	14-17 (4-5)	11-14 (3-4)	8-11 (2-3)

Հակասեյսմիկ կարեր

Հակասեյսմիկ կարեր(զույգ պատերից կամ սյուներից) շենքը պետք է բաժանեն կուպեների ամբողջ բարձրության վրա: Շինության մինչև 5 մ բարձրությամբ կարի լայնությունը 30 մմ է։ Շենքի բարձրության յուրաքանչյուր հաջորդ 5 մ-ի համար հակասեյսմիկ հոդերի լայնությունն ավելանում է 20 մմ-ով։

Նկար 4.1 Դասավորություններ կրող պատերսեյսմակայուն տարածքներում կառուցված շենքերում. ա- սխալ տեղակայում (քանդված են 1-4-րդ մուտքի անկյունները). բ - պատերի ճիշտ տեղադրությունը (փակ սեյսմիկ խցիկների ձևավորում 5,6,7; 8 - հակասեյսմիկ կարում); գ- լայնակի պատերի սիմետրիկ դասավորություն; դ- լայնակի պատերի ոչ առաջարկվող ասիմետրիկ դասավորություն. դ - շենքերի պատերի ոչ առաջարկված տեղակայում (սեյսմիկ ուժերը հակված են քանդելու հարակից պատերը):

Շենքերի հիմքերը

Սեյսմակայուն տարածքներում շինարարության ընթացքում հիմքերի խորությունը սահմանվում է առնվազն 1 մ, իսկ III կարգի հողերը պահանջում են արհեստական բարելավում: Շենքերի հիմքերը և դրանց առանձին խցիկները պետք է դրվեն նույն խորությամբ, իսկ հարկերի ավելացած շենքերում պետք է նախատեսվի հիմքերի լրացուցիչ խորացում։

Սեյսմիկ ալիքների անցման ժամանակ շենքերի և շինությունների հիմքերը կարող են շարժվել միմյանց նկատմամբ, ուստի խորհուրդ է տրվում կառուցել պինդ սալաքարային հիմքեր կամ հիմքեր խաչաձև շերտերից (նկ. 4.2, գ) միաձույլ կամ հավաքովի տարբերակով: Հավաքովի հիմքերը ամրացնելու համար անհրաժեշտ է կազմակերպել հանգույցների բլոկների կապումը և լրացուցիչ ամրապնդող ցանցերի տեղադրումը: Շրջանակային շինություններում թույլատրվում է օգտագործել առանձին հիմքեր, որոնք պետք է ամրացվեն երկաթբետոնե ներդիրներով (նկ. 4.2. բ).

Գծապատկեր 4.2 Հիմքի կառուցվածքները սեյսմիկ վտանգավոր տարածքներում Ա -խաչաձեւ ժապավեններից; բ - երկաթբետոնե ներդիրներով անկախ հիմքերի ամրացում; 1 - եռակցված ցանցեր; 2 - միացման ներդիրներ.

Կույտային հիմքերի օգտագործումը պահանջում է կույտերի կոշտ տեղադրում նույն մակարդակի վրա գտնվող շարունակական վանդակաճաղերում, և կույտերի ստորին ծայրերը պետք է հենվեն հիմքի հողերի ավելի խիտ շերտերի վրա: Հարկ է նշել, որ սեյսմիկ վտանգավոր տարածքներում հիմքերի և հիմքերի կայունությունը երաշխավորում է շենքի բնականոն աշխատանքը միայն այն դեպքում, եթե շենքի ողջ վերգետնյա մասը կառուցված է սեյսմիկ ազդեցությունները հաշվի առնելով:

Կույտերի հիմքերի համար պետք է օգտագործվեն քշված կույտեր, այլ ոչ թե լցոնված կույտեր: Լցոնված կույտերն առանց պատյանների չեն օգտագործվում։ Կույտային հիմքի վանդակաճաղը պետք է թաղված լինի հողի մեջ: Շրջանակային բազմահարկ շենքերի համար հիմքերը օգտագործվում են խաչաձեւ ժապավենների կամ ամուր սալաքարի տեսքով:

Շրջանակային շենքերի նախագծման առանձնահատկությունները

Շրջանակային շինություններում հորիզոնական սեյսմիկ բեռ է ընկալվում շրջանակի կողմից կոշտ շրջանակային հավաքույթներով, լիցքավորող շրջանակով, ուղղահայաց կապերով, դիֆրագմներով կամ ամրացնողներով շրջանակով: 7 ... 8 բալ գնահատված սեյսմակայունությամբ թույլատրվում է օգտագործել 7 մ-ից ոչ ավելի բարձրությամբ արտաքին քարե պատեր։

Դիֆրագմները, կապերը և ամրացնող միջուկները պետք է շարունակական լինեն շենքի ողջ բարձրության վրա և տեղակայված լինեն շենքի ծանրության կենտրոնի համեմատ հավասարաչափ և սիմետրիկ երկու ուղղություններով: Կառուցվածքային սխեմաներ ընտրելիս անհրաժեշտ է նախատեսել առաջին պլաստիկ գոտիների տեսքը շրջանակի հորիզոնական տարրերում (խաչաձողեր, շղթաներ և ամրագոտիներ):

Ըստ արտադրության և մոնտաժման եղանակի՝ շենքերի երկաթբետոնե շրջանակները կարող են լինել հավաքովի, հավաքովի-միաձույլ և միաձույլ։ Երկաթբետոնե շրջանակների կոշտ հանգույցները պետք է ամրացվեն եռակցված ցանցերի և փակ սեղմակների միջոցով (նկ. 4.3):

Կոշտ շրջանակի հանգույցներին կից սյունակների խաչաձողերի հատվածները, որոնք հավասար են դրանց հատվածի առնվազն բարձրությանը, ամրացվում են լրացուցիչ փակ լայնակի ամրացմամբ (սեղմիչներ)՝ շրջանակային համակարգերում 100 մմ-ից ոչ ավելի բացվածքով և 200 մմ-ից ոչ ավելի: ամրացման համակարգեր. 8 և 9 բալ նախագծային սեյսմիկությամբ, շրջանակների սյուներում սեղմակների քայլը չպետք է գերազանցի b/2-ը, որտեղ b-ը սյունակի հատվածի ամենափոքր չափն է: Սեղմակների տրամագիծը պետք է վերցվի առնվազն 8 մմ:

Հավաքովի միաձույլ շրջանակում սյուները և հատակի սալերը միավորվում են մեկ կառույցի մեջ՝ ձգելով պարանների ամրացումը բետոնի վրա: Այն անցնում է մեծ չափի հատակի պանելների միջև եղած բացերի սյուների անցքերով։

Բազմահարկ շենքերի հավաքովի սյուները, հնարավորության դեպքում, պետք է մեծացվեն մի քանի հարկով։ Սյունակի հոդերը պետք է տեղակայվեն ճկման նվազագույն պահերով տարածքներում:

Նկար 4.3 Հանգույցների սեյսմիկ կառուցվածքը: ա, բ - հավաքովի և միաձույլ երկաթբետոնե շրջանակի միավորի ամրացում. դ- հատակի վահանակների խարսխում 1 - երկայնական ամրացում; 2 - նույնը, լայնակի; 3 - ամրացված ամրապնդող վարդակ; 4- անցք ունեցող անկյուններից պատրաստված աջակցության սեղան; 5- լրացուցիչ երկայնական ամրացում; 6 - լայնակի ամրացում

Խոշոր պանելային և ծավալային բլոկների շենքերի նախագծման առանձնահատկությունները

Սեյսմիկ շրջանների շենքերի համար խորհուրդ է տրվում ընդունել կառուցվածքային սխեման՝ կրող լայնակի և երկայնական պատերով: Պատի և առաստաղի վահանակները միացված են ամրացման ելքերի, խարիսխների ձողերի և ներկառուցված մասերի եռակցման միջոցով: Այսպիսով, շենքերի բոլոր տարրերը միավորվում են մեկ տարածական կառուցվածքի մեջ, որը կարող է ընկալել սեյսմիկ բեռներ: Շենքերի կրող հզորությունը մեծանում է ուղղահայաց նախալարման ամրացման միջոցով:

Հիմքերը օգտագործվում են մոնոլիտ երկաթբետոնից ժապավեն: Ծանր բեռների և թույլ հողերի դեպքում պինդ մոնոլիտ սալիկի տեսքով հիմքը կարող է ռացիոնալ լինել:

Պատի վահանակները ամրացված են տիեզերական շրջանակներով: Օրինակ կառուցողական լուծումներքին պատի վահանակը և դրա միացումները ներկայացված են Նկար 108c-ում: Շենքի ողջ երկարությամբ և լայնությամբ պատերը, որպես կանոն, պետք է լինեն շարունակական։

Բարձր տարածական կոշտության և ուժերը վերաբաշխելու ունակության շնորհիվ բլոկային շենքերը բավականին հարմար են սեյսմիկ տարածքներում շինարարության համար: Շինարարության ընթացքում ամբողջ սենյակի չափի բլոկները միացված են բարձրությամբ միայն անկյուններում: Այնուամենայնիվ, բլոկների բոլոր երեսներին տեղադրվում է ուղղահայաց ամրացում: Բլոկների հորիզոնական հոդերի կոշտությունը բարձրացնելու համար նպատակահարմար է կազմակերպել առանցքային կապեր:

Սեյսմիկ բեռները նվազեցնելու համար շենքերում կազմակերպվում է այսպես կոչված առաջին ճկուն հատակը, այսինքն՝ բազմահարկ շենքերի առաջին հարկը պատրաստված է շրջանակից։ Վերջերս այս որոշումը կոշտ քննադատության է ենթարկվել։

Քարե շենքերի նախագծման առանձնահատկությունները

Աղյուսից կամ քարից պատրաստված կրող պատերով շենքերում, բացի արտաքին երկայնական պատերից, պետք է լինի առնվազն մեկ ներքին երկայնական պատ: Միաժամանակ պահպանվում են պատերի նվազագույն լայնության և բացվածքների առավելագույն լայնության պահանջները։

Շենքերի քարե պատերի սեյսմակայունությունը մեծանում է ամրացնող ցանցերի, ուղղահայաց երկաթբետոնե տարրերի (միջուկների) և որմնադրությանը նախալարման միջոցով: Շենքերի հատակների և տանիքների մակարդակով բոլոր երկայնական և լայնակի պատերի երկայնքով տեղադրվում են հակասեյսմիկ երկաթբետոնե գոտիներ։ Գոտիների կապը որմնադրությանը կարելի է ամրապնդել ամրանների երկարացումներով և երկաթբետոնե խարիսխներով։

Հակասեյսմիկ գոտիները համապատասխանում են պատի ողջ լայնությանը: Գոտիների բարձրությունը պետք է լինի առնվազն 150 մմ: Դրանք կառուցված են B12, 5-ից ոչ ցածր դասի բետոնից և ամրացված են 10 և 12 մմ տրամագծով չորս երկայնական ձողերով՝ համապատասխանաբար 7, 8 և 9 բալ նախագծային սեյսմակայունությամբ: Բացի այդ, արտաքին պատերի բոլոր անկյունային հատվածները և ներքին պատերի միացումը արտաքիններին ամրացվում են հորիզոնական ամրացմամբ: Նմանատիպ ամրացում օգտագործվում է մոնոլիտ բետոնից պատրաստված պատերի համար:

Մեծ լայնությամբ և նեղ պիեսների եզրագծերի բացվածքներ
երկաթբետոնե շրջանակ (նկ. 4.4): Թռիչքները կոստյում ինչպես
որպես կանոն, պատի ամբողջ հաստության համար և փակել որմնադրությանը
խորությունը առնվազն 350 մմ (մինչև 1,5 մ բացման լայնությամբ - առնվազն 250 մմ):

Նկար 4.4 Պատուհանների (ա) և դռների (բ) բացվածքների եզրերի ամրացում. 1 - երկաթբետոնե միջուկ; 2 - երկաթբետոնե jumper, զուգորդված ժապավենով; 3 - երկաթբետոնե պարտադիր

Շենքերի առաջին հարկերը, այդ թվում՝ խանութները և բաց հատակագծով այլ տարածքները (սյուներով), կառուցված են երկաթբետոնից։

18 բացվածքներով շենքեր մև ավելին պետք է ծածկված լինեն մետաղական ֆերմերներով՝ ալյումինե պանելներով կամ պրոֆիլավորված պողպատե տախտակամածով, մեկուսացված պոլիստիրոլի փրփուրով կամ այլ արդյունավետ թեթև նյութերով: Չի թույլատրվում նախալարված երկաթբետոնե կոնստրուկցիաներ, որոնցում ամրացումը չունի կպչունություն բետոնի հետ:

Սանդուղքները խորհուրդ է տրվում օգտագործել որպես խոշոր կառուցված, որմնադրությանը ներկառուցված առնվազն 250 մմ,խարիսխով կամ հուսալի եռակցված ամրացումներով: Վահանակով քայլերի ներկառուցումն անթույլատրելի է: 8 և 9 բալ սեյսմակայունությամբ դռների և պատուհանների բացվածքները պետք է ունենան երկաթբետոնե շրջանակ:

Միջնորմները պետք է լինեն մեծ պանելային կամ շրջանակային կառուցվածքից, և դրանք պետք է ապահով կերպով կապված լինեն առաստաղների և պատերի կամ սյուների հետ: Պատշգամբները պետք է պատրաստվեն հատակի վահանակների կոնսոլային արձակումների տեսքով (կամ ապահով կերպով կապված դրանց հետ): Սեյսմակայունությամբ պատշգամբների հեռացումը թույլատրվում է 7 բալ 1.5 մ,իսկ սեյսմիկությամբ 8-9 բալ 1.25 մ.Տարածքի հարդարումը պետք է իրականացվի թեթև թիթեղային նյութերի միջոցով (չոր սվաղ, նրբատախտակ, մանրաթել և այլն):

Սեյսմակայուն տարածքներում շինարարության համար մեկ հարկանի շենքերի ծածկույթները պետք է ընդունվեն որպես հավաքովի միաձույլ կառուցվածք: Սեյսմիկ շրջանների համար բազմաթռված ֆերմայի ծածկերը, ինչպես նաև սեյսմիկ շրջանների բազմալիքային թաղանթները պետք է նախագծվեն որպես շարունակական՝ դրանց կոշտությունն ու կայունությունը բարձրացնելու համար:

Բնակելի շենքերի կառուցումը ցեխի աղյուսից, ավիշից և հողային բլոկներից թույլատրվում է միայն գյուղական բնակավայրերում, պայմանով, որ պատերը ամրացվեն անկյունագծային կապերով փայտե շրջանակով:

Ռուսաստանում գործում է 12 բալանոց սեյսմիկ սանդղակ։ Մինչև յոթ բալ սեյսմակայունությունը ընկալվում է սովորական շենքերի, կառույցների կողմից՝ առանց կրող կառույցների ամրացման լրացուցիչ միջոցներ ձեռնարկելու։

Մոտավոր սեյսմիկությունը 7, 8, 9 բալ է։

9 բալից ավելի սեյսմիկ ակտիվության դեպքում շինարարությունը խորհուրդ չի տրվում և միայն բացառիկ դեպքերում է հնարավոր հատուկ միջոցառումներ մշակելիս։

Ռուսաստանի ամբողջ տարածքը բաժանված է առանձին շրջանների՝ ըստ սեյսմակայունության, բայց նույնիսկ նույն տարածաշրջանում սեյսմակայունությունը կարող է տարբեր լինել՝ կախված հողի պայմաններից։

Շատ տարածքներում իրականացվել են միկրոսեյսմիկ հետազոտություններ (սեյսմիկության բարձրացում կամ նվազում 1 բալով):

Որպես օրինակ՝ դիտարկենք 8 բալ սեյսմիկությամբ տարածաշրջանի երկրաբանական հատվածը (տես գծապատկեր):

Տարածքի 8 բալ սեյսմիկությամբ հատվածի սխեման՝ առանձին գոտիների հատկացմամբ (միկրոսեյսմիկություն).

Ներկայացված դիագրամը ցույց է տալիս, որ, կախված տեղանքից, առանձին գոտիների (ռելիեֆի հատվածների) սեյսմակայունությունը կարող է կա՛մ նվազել, կա՛մ մեծանալ: Այսպիսով, երբ հիմքի ապարների մակերեսները դուրս են գալիս մակերես, այս տեղանքի սեյսմիկությունը շինարարական նպատակներով կարող է կրճատվել մեկ կետով: Զգալի թեքություն ունեցող, ստորերկրյա ջրերի բարձր մակարդակ ունեցող տեղամասերի համար շինարարական նպատակներով այդ տեղամասերի սեյսմիկությունը պետք է ավելացվի մեկ կետով:

Շենքեր նախագծելիս և կառուցելիս պետք է պահպանվեն հետևյալ պայմանները.

Կառույցի հիմքերը դնել նույն մակարդակի վրա (սեյսմիկ ուժերի ավելի հավասարաչափ բաշխում):
Շենքը բաժանել կուպեների (նստվածքային կարերի դասավորություն)։
Հիմքերը դարձրեք միաձույլ կամ միաձույլ (խաչ ժապավեններ, ամուր հիմքեր):
Կույտերի հիմքերը նախատեսված են հորիզոնական բեռների համար (տես դիագրամ): Միևնույն ժամանակ, կույտեր-դարակները առավելություն ունեն, և կույտերի գլուխները պետք է ապահով կերպով տեղադրվեն վանդակաճաղի մեջ:

Կույտի հաշվարկման սխեման սեյսմիկ տարածաշրջանում դրա կրող հզորությունը որոշելիս: Դինամիկ սիմուլյացիայով կույտի ստատիկ փորձարկման արդյունք:

Կույտերի կրող հզորությունը որոշելիս հաշվի է առնվում դինամիկ բաղադրիչը, որը նվազեցնում է ինչպես կողային մակերեսի երկայնքով շփումը, այնպես էլ ծայրի տակ գտնվող կույտի դիմադրությունը: Կույտերի կրող հզորությունը որոշելիս նախապատվությունը տրվում է ստատիկ փորձարկումներին՝ դինամիկ ազդեցության մոդելավորմամբ (տես գծապատկեր):

Դինամիկ (սեյսմիկ) ազդեցության պատճառով կույտերի կրող հզորության նվազումը կարելի է գնահատել μ գործակցով.

μ = R dyn. /R Art. - կրող հզորության կրճատման գործակիցը.

Բաժիններ

Այս գլխի մշտական հասցեն. site/learning/basesandfoundations/Open.aspx?id=Chapter13

1 կետ 12.2.5. կազմվել է Cand. տեխ. Գիտություններ Լ.Ռ. Ստավնիցեր

Հիմքերի կրող հզորության հաշվարկը բեռների հատուկ համակցությամբ իրականացվում է քարքարոտ հողերի ամրությունն ու ոչ քարքարոտ հողերի կայունությունն ապահովելու, ինչպես նաև հիմքի տեղաշարժը ներբանի երկայնքով և դրա շրջումը բացառելու համար: Այս պայմանների կատարումը ապահովում է շենքային կառույցների անվտանգությունը, որոնց ձախողումը սպառնում է շենքի կամ դրա մասերի փլուզմանը: Այս դեպքում թույլատրվում է կառուցվածքային տարրերի վնասը, որը չի սպառնում մարդկանց անվտանգությանը կամ արժեքավոր սարքավորումների անվտանգությանը: Հիմնական դեֆորմացիաները (բացարձակ և ոչ միատեսակ նստվածքներ, գլանափաթեթներ) կարող են գերազանցել բեռների հիմնական համակցության համար թույլատրված սահմանային արժեքները, և, հետևաբար, բեռների հատուկ համակցությամբ, հաշվի առնելով սեյսմիկ ազդեցությունները, դրանք ենթակա չեն հաշվարկի:

Հիմքերի հաշվարկն ըստ կրողունակության կատարվում է պայմանի հիման վրա

Ն ա ≤ γ c.e qN u.e q/γ n ,

Որտեղ Ն ա- դիզայնի էքսցենտրիկ բեռի ուղղահայաց բաղադրիչը հատուկ համադրությամբ. N u.eq- սեյսմիկ ազդեցությունների տակ բազայի վերջնական դիմադրության ուժի ուղղահայաց բաղադրիչ. գ ք.կ- աշխատանքային պայմանների սեյսմիկ գործակիցը, որը հավասար է 1,0, 0,8 և 0,6, համապատասխանաբար I, II և III կատեգորիաների հողերի համար, բայց սեյսմիկ հատկությունները (տես Աղյուսակ 12.7), ընդ որում, կրկնվող երկրաշարժերով տարածքներում կառուցված շենքերի և շինությունների համար 1, 2 և 3, γ-ի արժեքը ք.կպետք է բազմապատկվի համապատասխանաբար 0,85, 1,0 և 1,15-ով (քննարկվող տարածքում երկրաշարժերի հաճախականությունը որոշվում է SNiP II-7-81 գլխի համաձայն); գ n- հուսալիության գործակիցը նախատեսված նպատակի համար, վերցված ըստ Ch. 5.

Քարի հիմքի կրող հզորությունը (ուժը) որոշվում է բեռի ուղղահայաց բաղադրիչի էքսցենտրիկ գործողությամբ: Բեռների հատուկ համակցությամբ հիմքի վրա կիրառվող արդյունքում առաջացող ուժերի թեքությունը կարող է անտեսվել, եթե հիմքը հաշվարկվում է ներբանի երկայնքով կտրվածքի համար:

Ոչ ժայռային հողերից պատրաստված հիմքի կրողունակությունը (ճկվելը) հաշվարկելիս անհրաժեշտ է հաշվի առնել հողում սահող մակերեսի ձևավորման հնարավորությունը, մինչդեռ նորմալ և կտրող լարումների հարաբերակցությունը ամբողջ սահում: մակերեսը պետք է համապատասխանի հողի սահմանային վիճակին և բնութագրվում է ներքին շփման անկյան և հատուկ կպչունության հաշվարկված արժեքներով:

Հիմքի կրող հզորությունը բնութագրվում է սեյսմիկ թրթռումների ժամանակ հողի կայունության կորստին համապատասխանող վերջնական ծանրաբեռնվածությամբ: Այս ծանրաբեռնվածությունը հաշվարկելիս պետք է հաշվի առնել ոչ միայն հողի լարումները սեփական քաշից և հիմքի արտաքին բեռներից, այլև սեյսմիկ ալիքների տարածման ժամանակ առաջացող դինամիկ լարումները, որոնք պայմանավորված են զանգվածի ազդեցությամբ: հողի իներցիայի ուժերը.

Բեռի հորիզոնական բաղադրիչը հաշվի է առնվում միայն հիմքի հիմքի երկայնքով շրջվելու և կտրելու համար շենքերի կայունությունը ստուգելիս, ինչը գրեթե միշտ բավարարվում է: Հիմնական համակցության երկարատև հորիզոնական բեռների առկայության դեպքում ներբանի երկայնքով կտրվածքի փորձարկումը պարտադիր է: Այս դեպքում հաշվի է առնվում հիմքի հիմքի շփումը գետնի նկատմամբ, իսկ անվտանգության գործակիցը, որը պահման և կտրող ուժերի հարաբերակցությունն է, ենթադրվում է առնվազն 1,5։

Կառուցվածքների սեյսմակայունության տեսության մեջ հիմքի հիմքի վերևում և ներքև տեղակայված հողի սեյսմիկ իներցիայի ուժերի հորիզոնական ուղղությամբ, հիմքի հիմքի եզրերի տակ գտնվող վերջնական ճնշման դիագրամի օրդինատները ( Նկ. 12.15) որոշվում են բանաձևերով.

Բրինձ. 12.15.

;

pb = էջ 0 + ξ γ γ I բ(Ֆ 2 - k eq F 3),

որտեղ ξ ք , ξ գև ξ γ - գործակիցներ, որոնք կախված են ուղղանկյուն հիմքի հիմքի կողմերի հարաբերակցությունից. Ֆ 1 , Ֆ 2 և Ֆ 3 - գործակիցները որոշվում են նկ. 12.16 կախված φ I ներքին շփման անկյան հաշվարկված արժեքից; γ «I և γ I - համապատասխանաբար, հիմքի հիմքի վերևում և ներքևում գտնվող հողի շերտերի տեսակարար կշռի հաշվարկված արժեքները (անհրաժեշտության դեպքում դրանք որոշվում են՝ հաշվի առնելով ստորերկրյա ջրերի կշռման ազդեցությունը). դ- հիմքերի խորությունը (հիմքի տարբեր կողմերից անհավասար ուղղահայաց բեռնվածությամբ, արժեքը. դնվազագույն բեռի կողմից, օրինակ՝ նկուղի կողմից). բ- հիմքի հիմքի լայնությունը; գ I-ը հողի հատուկ համախմբվածության հաշվարկված արժեքն է. k հվ- գործակից, որի արժեքը վերցված է 0,1-ի` 7 բալ գնահատված սեյսմիկությամբ. 0,2՝ 8, 0,4՝ 9 միավոր։

Բրինձ. 12.16. Կախվածություններ Ֆ 1 , Ֆ 2 և Ֆ 3 ներքին շփման անկյունից

Հիմնադրամի հիմքի կողմերի հարաբերակցության ազդեցության գործակիցները հաշվարկվում են հետևյալ արտահայտություններով.

ξ ք = 1 + 1,5բ/լ; ξ գ = 1 + 0,3բ/լ; ξγ = 1 - 0,25 բ/լ,

Որտեղ լ- հիմքի երկարությունը հաշվարկվածին ուղղահայաց ուղղությամբ.

Բանաձևերը (12.60) կիրառելի են պայմանով լ ≥ բ/լ≥ 0.2. Եթե բ/լ < 0,2, фундамент следует рассчитывать как ленточный. Если բ/լ> 1, վերցված են կողմի հարաբերակցության ազդեցության գործակիցները.

ξ ք= 2,5; ξ գ= 1,3; ξγ = 0.75,

սակայն անհրաժեշտ է լրացուցիչ ստուգել բազայի կայունությունը լայնակի ուղղությամբ:

Համար ժապավենային հիմքերպետք է դիտարկել ξ ք ξ գ = ξ γ = 1. Դիզայնի բեռի էքսցենտրիկություն ե աև սահմանափակող ճնշման դիագրամի էքսցենտրիկությունը e nսահմանվում են արտահայտություններով.

ե ա = Մ ա/Ն ա;

Որտեղ Ն աԵվ Մ ա- նախագծային բեռի ուղղահայաց բաղադրիչը և բեռների հատուկ համակցության համար հիմքի հիմքի իջեցված պահը:

Քանակներ ե աԵվ e nհամարվում են նույն նշանով, այսինքն. ուղղված են հիմքի համաչափության ուղղահայաց առանցքից մեկ ուղղությամբ, քանի որ հիմքի նվազագույն կրող հզորությունը դիտվում է բեռի էքսցենտրիկությանը հակառակ կողմը տեղափոխելիս:

ժամը ե ա ≤ e nբազայի վերջնական դիմադրությունը հայտնաբերվում է բանաձևով

ժամը ե ա > e nՀաշվի չի առնվում սահմանափակող ճնշման ամբողջ դիագրամը, որի օրդինատները որոշվում են (12.58) և (12.59) բանաձևերով, այլ միայն դրա կտրված մասը, որը ցույց է տրված Նկ. 12.15 կետագիծ. Առավելագույն օրդինատ pbայս կտրված գծապատկերը համընկնում է սկզբնականի հետ, իսկ նվազագույնը էջ«0-ն ավելի քիչ կարևոր է, քան Ռ 0, և հաշվարկվում է բանաձևով

որը ստացվում է այնպես, որ կրճատված սահմանափակող ճնշման դիագրամի էքսցենտրիսիտետը համընկնում է նշված բեռնվածքի էքսցենտրիկության հետ։ Այս տեխնիկայի հետ հաշվարկի սխալը հասնում է բազայի անվտանգության սահմանին, քանի որ կտրված դիագրամը գտնվում է տեսականի սահմաններում:

Բանաձևով փոխարինելուց հետո (12.64) փոխարեն Ռ 0 արտահայտություն (12.65) մենք ստանում ենք բազայի վերջնական դիմադրության ստորին սահմանի բանաձևը. ե ա > e n :

Շերտավոր հիմքի սեյսմակայունությունը հաշվարկելիս բեռնվածքը և կրող հզորությունը (12.57) բանաձևով որոշվում են դրա երկարության միավորի համար ( լ = 1).

Բեռների հատուկ համակցության հիմքերը և հիմքերը հաշվարկելիս, հաշվի առնելով սեյսմիկ ազդեցությունները, թույլատրվում է հիմքի հիմքի թերի ամրացումը գետնին (մասնակի տարանջատում), եթե պահպանվում են հետևյալ պայմանները.

նախագծային բեռի էքսցենտրիկությունը չի գերազանցում հիմքի լայնության մեկ երրորդը շրջվելու պահի հարթությունում.

ե ա ≤ բ/3;

Հիմնադրամի կրող հզորության հաշվարկն իրականացվում է հիմքի պայմանական լայնության համար բգ, հավասար է հիմքի հիմքի տակ գտնվող սեղմման գոտու լայնությանը (հետ ե ա ≥ բ/6 )

մ.թ.ա = 3(բ/2 - ե ա);

առավելագույն նախագծային լարվածությունը հիմքի հիմքի տակ σ max , որը հաշվարկվում է հաշվի առնելով հիմքի թերի հենարանը գետնին, չպետք է գերազանցի վերջնական ճնշման դիագրամի եզրային օրդինատը.

Որտեղ pb- որոշվում է բանաձևով (12.59), բայց պայմանական լայնությամբ հիմքի համար մ.թ.ա .

Բեռի էքսցենտրիկությունները և հիմքի հիմքի մասնակի բաժանմամբ վերջնական ճնշման եռանկյունաձև կտրված դիագրամը համընկնում են և հավասար են. բ/6-ով, ուստի բանաձևը (12.66) ունի հետևյալ տեսքը.

N u.eq = բլպ բ/2.

Փոխադարձ ուղղահայաց ուղղահայաց հարթություններում հիմքի վրա ուժերի և ակնթարթների համակարգի միաժամանակյա ազդեցությամբ, հիմքի կրող հզորության հաշվարկը բեռների հատուկ համակցության համար կատարվում է առանձին՝ յուրաքանչյուր ուղղությամբ ուժերի գործողության համար՝ անկախ միմյանց.

Օրինակ 12.6.Հաշվարկել շերտի հիմքի հիմքի կրող հզորությունը: Բեռների հիմնական համակցության հաշվարկի հիման վրա վերցվում է հիմքի հիմքի լայնությունը. բ= 6 մ երեսարկման խորության վրա դ= 2 մ. Հիմքը հենվում է տիղմային թաց ավազից կազմված հիմքի վրա, որի համար որոշվում են նախագծային բնութագրերի հետևյալ արժեքները. տեսակարար կշիռըհող γ I = 1,5 10 4 Ն / մ 3; ներքին շփման անկյուն φ I = 26°; հատուկ կպչունություն c I = 0.4 10 4 N / մ 2; հիմքի հիմքի տակ գտնվող հիմնական հողի տեսակարար կշիռը γ «I \u003d 1.2 10 4 N / մ 3: Բեռների հատուկ համակցությամբ, հաշվի առնելով 9 բալ ինտենսիվությամբ սեյսմիկ ազդեցությունը, կիրառվում է ուղղահայաց բեռ: հիմքի հիմքին Ն ա= 104 10 4 Ն/մ, հորիզոնական բեռ Տ= 13 10 4 Ն/մ և պահ Մ ա= 98 10 4 Ն մ / մ. Անհրաժեշտ է բազան հաշվարկել առաջին սահմանային վիճակից։

Լուծում. Համաձայն նկ. 12.16 սահմանել. Ֆ 1 = 12; Ֆ 2 = 8,2; Ֆ 3 = 16.8 և ընդունիր k հվ= 0.2. Շերտի հիմքի տակի եզրերի տակ վերջնական ճնշման դիագրամի օրդինատները հաշվարկվում են (12.68) և (12.50) բանաձևերով.

էջ 0 \u003d 1 12 1.2 10 4 2 + (12 - 1) 0.4 10 4 / 0.49 \u003d 45 10 4 N / մ 2; pb\u003d 45 10 4 + 1 1,5 10 4 6 (8,2 - 0,2 16,8) \u003d 80,3 10 4 N / մ 2:

Հաշվարկված բեռի և սահմանափակող ճնշման դիագրամների էքսցենտրիսիտները հայտնաբերվում են (12.62) և (12.63) բանաձևերով.

մ; մ.

Արժեք ե ա < բ/6, հետեւաբար, հիմքի ներբանն ամբողջությամբ հենվում է գետնին։

Որովհետեւ e n < ե ա, բազայի վերջնական դիմադրությունը որոշվում է բանաձևով (12.66).

N/m.

Մենք ընդունում ենք գ ք.կ= 0.8 և բանաձևով (12.57) վերջապես ստանում ենք.

Ն ա= 104 10 4 Ն/մ< 0,8·248·10 4 /1,2 = 166·10 4 Н/м.

Հետևաբար, հիմքի չափերը, որոնք վերցված են բեռների հիմնական համակցության հաշվարկի համաձայն, զգալի մարժայով բավարարում են առաջին սահմանային վիճակի փորձարկումը բեռների հատուկ համակցությամբ:

Օրինակ 12.7.Հաշվեք սյունաձև հիմքի հիմքի կրող հզորությունը, որի ներբանն ունի չափսեր բ= 2,8 մ, լ= 4,4 մ և խորության վրա դ\u003d 1,8 մ հենվում է կավե հողից կազմված հիմքի վրա, որն ունի հետևյալ նախագծային բնութագրերը. γ I \u003d 1,63 10 4 N / m 3; φ I = 23º; գ 1 \u003d 1,2 10 4 N / մ 2: Հողի տեսակարար կշիռը հիմքի հիմքից վեր γ «I \u003d 1,55 10 4 Ն / մ 3: Հիմքը հաշվարկվում է ըստ առաջին սահմանային վիճակի բեռների հատուկ համակցության համար՝ հաշվի առնելով 7 բալ սեյսմակայունությունը: Հիմնադրամի հիմքի վրա կիրառվում է ուղղահայաց բեռ Ն a = 296 10 4 N, հորիզոնական բեռ Տ\u003d 38 10 4 N և մոմենտը Մ ա= 215 10 4 Նմ.

Լուծում. Ըստ բանաձևի (12.62) մենք որոշում ենք նախագծային բեռի էքսցենտրիկությունը.

մ.

Այնուհետև (12.67) պայմանը բավարարված է ( ե ա < բ/3 = 0,93 մ), սակայն առկա է ներբանի մասնակի բաժանում, քանի որ ե ա > բ/ 6 \u003d 0,47 մ, հետևաբար, համաձայն (12.68) բանաձևի, հաշվարկը պետք է իրականացվի հիմքի պայմանական լայնության համար

մ.թ.ա\u003d 3 (2.8 / 2 - 0.73) \u003d 2.01 մ.

Համաձայն նկ. 12.16 և բանաձևերով (12.60) գտնում ենք.

Ֆ 1 = 8,4; Ֆ 2 = 5,4; Ֆ 3 = 12,7;

ξ ք\u003d 1 + 1.5 2.01 / 4.4 \u003d 1.69;

ξ գ\u003d 1 + 0.3 2.01 / 4.4 \u003d 1.14;

ξ γ \u003d 1 - 0.25 2.01 / 4.4 \u003d 0.89:

Սահմանափակ ճնշման դիագրամի օրդինատները ժամը k հվ= 0.1 հաշվարկվում է (12.58) և (12.59) բանաձևերով.

pb\u003d 1,69 8,4 1,65 10 4 1,8 + 1,14 (8,4 - 1) 1,2 10 4 / 0,42 \u003d 65,9 10 4 N / մ 2;

pb\u003d 65,9 10 4 + 0,89 1,63 10 4 2,01 (5,4 - 0,1 12,7) \u003d 77,4 10 4 N / մ 2:

Առավելագույն լարվածությունը հիմքի հիմքի եզրի տակ ըստ բանաձևի (12.69)

N/m 2< pb .

դրանք. պայմանը (12.69) բավարարված է։

Մենք գտնում ենք (12.63) բանաձևով սահմանափակող ճնշման դիագրամի էքսցենտրիկությունը.

մ.

ժամը e n < ե աբազայի վերջնական դիմադրությունը հաշվարկվում է բանաձևով (12.70).

N u.eq\u003d 2.01 477.4 10 4 / 2 \u003d 342 10 4 Ն.

Ընդունելով գ ք.կ= 0,8 1,15 = 0,92 եւ γ n= 1.15, մենք ստանում ենք.

Ն ա\u003d 296 10 4 N\u003e 0,92 342 10 4 / 1,15 \u003d 274 10 4 N.

Հետևաբար, հիմքի կայունությունն ապահովված չէ և պահանջվում է մեծացնել հիմքի չափերը։

Ընդունել բ= 3 մ, թողնելով հիմքի մյուս չափերը նույնը: Հետո

մ.թ.ա\u003d 3 (3/2 - 0,73) \u003d 2,31 մ;

ξ ք\u003d 1 + 1.5 2.31 / 4.4 \u003d 1.79;

ξ գ\u003d 1 + 0.3 2.31 / 4.4 \u003d 1.16;

ξ γ \u003d 1 - 0.25 2.31 / 4.4 \u003d 0.87;

էջ 0 \u003d 1,79 8,4 1,55 10 4 1,8 + 1,16 (8,4 - 1) 1,2 10 4 / 0,42 \u003d 68,6 10 4 N / մ 2;

pb\u003d 68,6 10 4 + 0,87 1,63 10 4 2,31 (5,4 - 0,1 12,7) \u003d 81,4 10 4 N / մ 2;

N/m 2< pb ;

մ< ե ա

N u.eq\u003d 2.31 4.4 81.4 10 4 /2 \u003d 414 10 4 N;

Ն ա= 296 10 4 Ն< 0,92 · 414 · 10 4 /1,15 = 330 · 10 4 Н.

դրանք. այս դեպքում հիմքի հուսալիությունը բավարար է:

Նշում. Սյունակային հիմքի հիմքի լայնությունը փոխելիս հաշվարկի օրինակը հաշվի չի առնում ուղղահայաց բեռի որոշակի աճ, քանի որ այս դեպքում այն համեմատաբար փոքր է և չի հանգեցնում հիմքի հետ պայմանի խախտման (12.57): լայնությունը 3 մ.

Հարգելի գործընկերներ, մենք շարունակում ենք դիտարկել հիմքերի հաշվարկման համար FOC համալիրի օգտագործման փոքր օրինակներ: Այսօր մենք կանդրադառնանք սյունակային հիմքերի հաշվարկի օրինակներին մետաղական շրջանակ. Սկզբում մենք կկատարենք 2 հիմքերի ձեռքով հաշվարկ՝ հետագա համեմատությամբ FOC համալիրի համար ստացված արդյունքների հետ:

Սյունակային հիմքերի հաշվարկի օրինակ. Նախնական տվյալներ

Շինհրապարակը բնութագրվում է հետևյալ մթնոլորտային և կլիմայական ազդեցություններով և բեռներով.

ձյան ծածկույթի քաշը (հաշվարկված արժեքը) - 240 կգ / մ 2;
քամու ճնշում - 38 կգ / մ 2;

Երկրաբանություն

Նստվածքի հարաբերական տարբերություն (Δs/L) u = 0,004;

Առավելագույն S umax կամ միջին S u նախագիծ = 15 սմ;

Բեռնվում է սյունաձև հիմքերստացվել է SP LIRA-ից:

Ձեռքով հաշվարկելու համար հաշվի առեք Fm3 և Fm4 հիմքերը

1. Ձեռքով հաշվարկ

Հիմնադրամի հիմքի չափերի որոշում

Հիմքերի հիմքի հիմնական չափերը որոշվում են դեֆորմացիաներով հիմքերի հաշվարկի հիման վրա: Միակ տարածքը նախապես որոշված է պայմանով.

Պ ≤ Ռ,

որտեղ P-ը հիմքի հիմքի երկայնքով միջին ճնշումն է, որը որոշվում է բանաձևով.

Պ = (N0 / Ա)

N0 = Պ · Ա

Ա- հիմքի հիմքի տարածքը.

N0 = Ն +Գ

Գ- հիմքի կշիռը եզրերի վրա հողով

Գ = Ա · γ · դ

Որտեղ γ - հիմքի և դրա եզրերի հողի տեսակարար կշռի միջին արժեքը, որը հավասար է 2 տ / մ 3;

դ- երեսարկման խորություն;

Պ · Ա = Ն + Ա · γ · դ

Ա · ( Պ - γ դ) = Ն

Ա = Ն / (Պ - γ դ)

Հիմքերի չափերը նախապես որոշելու համար. Պորոշվում է համաձայն աղյուսակ Բ.3-ի [SP 22.13330.2011]

Ռ\u003d 250 կՊա \u003d 25,48 տ / մ 2:

Fm3 հիմնադրամի համար, Ն= 35.049 տ

Ա\u003d 35,049 տ / (25,48 տ / մ 2 - 2,00 տ / մ 3 3,300 մ) \u003d 35,049 տ / 18,88 տ / մ 2 \u003d 1,856 մ 2:

Ա = բ 2

բ= 1,5 մ

Fm4 հիմնադրամի համար, Ն= 57.880 տ

Ա\u003d 57,880 տ / (25,48 տ / մ 2 - 2,00 տ / մ 3 3,300 մ) \u003d 57,880 տ / 18,88 տ / մ 2 \u003d 3,065 մ 2:

Ա = բ 2

Մենք ընդունում ենք հիմքի չափերը բ= 1,8 մ

1. Հիմքի նախագծային հողի դիմադրության որոշում

5.6.7 Հիմքի հիմքի դեֆորմացիաները հաշվարկելիս 5.6.6 կետում նշված նախագծային սխեմաների միջոցով հաշվարկվում է հիմքի հիմքի տակ միջին ճնշումը. Ռչպետք է գերազանցի բազայի նախագծային հողի դիմադրությունը Ռ, որոշվում է բանաձևով

որտեղ γ c1 և γ c2 աշխատանքային պայմանների գործակիցներն են՝ վերցված 5.4 աղյուսակի համաձայն.

կ- գործակիցը հավասար է մեկին, եթե հողի ամրության բնութագրերը (φ p և c p) որոշվում են ուղղակի փորձարկումներով, և k= 1.1, եթե դրանք ընդունված են համաձայն Բ հավելվածի աղյուսակների.

Մγ, Մ ք, Մակ- աղյուսակ 5.5-ի համաձայն վերցված գործակիցները;

կզ- վերցված գործակիցը հավասար է մեկ ատ բ< 10 մ; kz=z 0 /բ+ 0,2 ժամը b ≥ 10 մ (այստեղ զ 0 = 8 մ);

բ- հիմքի հիմքի լայնությունը, մ (բետոնի կամ մանրացված քարի հաստությամբ պատրաստման համար h nթույլատրվում է ավելացնել բ 2-ին h n);

γ II - հիմքի հիմքի տակ ընկած հողերի տեսակարար կշռի միջինացված (տես 5.6.10) արժեքը (ստորերկրյա ջրերի առկայության դեպքում այն որոշվում է հաշվի առնելով ջրի կշռման ազդեցությունը), kN / մ 3;

γ" II - նույնը, հիմքի հիմքից վեր ընկած հողերի համար, kN / մ 3;

Հետ II - հիմքի հիմքի տակ ընկած հողի հատուկ համախմբվածության նախագծային արժեքը (տես 5.6.10), կՊա;

դ 1 - հիմքի տեղադրման խորություն, մ, նկուղից զերծ կառույցների պլանավորման մակարդակից կամ նկուղային հատակից արտաքին և ներքին հիմքերի տեղադրման նվազեցված խորությունից, որը որոշվում է (5.8) բանաձևով: Սալերի հիմքերի համար դ 1 վերցրեք ամենափոքր խորությունը սալիկի տակից մինչև հատակագծի մակարդակը.

դբ- նկուղի խորությունը, պլանավորման մակարդակից մինչև նկուղային հատակի հեռավորությունը, մ (2 մ-ից ավելի խորությամբ նկուղ ունեցող կառույցների համար այն վերցվում է 2 մ-ի);

Այստեղ հս- նկուղի կողմից հիմքի հիմքի վերևում գտնվող հողի շերտի հաստությունը, մ;

hcf- նկուղային հատակի կառուցվածքի հաստությունը, մ;

γ տես- նկուղային հատակի կառուցվածքի տեսակարար կշռի հաշվարկված արժեքը, kN / մ 3:

Բետոնի կամ մանրացված քարի հաստությամբ պատրաստմամբ h nթույլատրվում է ավելացնել դ 1 վրա h n.

Նշումներ

1 Բանաձևը (5.7) թույլատրվում է կիրառել հատակագծի ցանկացած ձևի հիմքերի համար: Եթե հիմքի հիմքը շրջանագծի կամ մակերեսով կանոնավոր բազմանկյունի տեսք ունի Ա, իմաստ բվերցվում են հավասար:

2 (5.7) բանաձևում ներառված հողերի տեսակարար կշռի և նկուղային հատակի նյութի հաշվարկված արժեքները կարող են հավասարվել դրանց ստանդարտ արժեքներին:

3 Հողի նախագծային դիմադրությունը, համապատասխան հիմնավորմամբ, կարող է մեծանալ, եթե հիմքի նախագծումը բարելավում է հիմքի հետ համատեղ աշխատանքի պայմանները, օրինակ՝ ընդհատվող հիմքեր, ճեղքավոր հիմքեր, միջանկյալ պատրաստումով և այլն։

4 Անկյունային կտրվածքներով հիմքի սալերի համար հիմքի նախագծային հողի դիմադրությունը կարող է մեծացվել՝ կիրառելով գործակիցը. k դհամաձայն աղյուսակ 5.6-ի:

5 Եթե դ 1 > դ (դ- հիմքի խորությունը պլանավորման մակարդակից), բանաձևում (5.7) վերցրեք դ 1 = դԵվ դբ = 0.

6 Հիմքի հողերի նախագծման դիմադրություն Ռորոշվում է (B.1) և (B.2) բանաձևերով՝ հաշվի առնելով արժեքները ՌԲ հավելվածի B.1-B.10 աղյուսակները կարող են օգտագործվել հիմքերի չափսերի նախնական նշանակման համար՝ 5-6-րդ բաժինների հրահանգներին համապատասխան:

Նախնական տվյալներ.

Հիմնադրամի հիմքերն են՝Լյոզանման կավահող, չնվազող, կիսապինդ հետևողականությամբ, դեղնադարչնագույն գույնի, ավազակավային միջշերտերի ներդիրներով, գունավոր: (IGE 2)

γ Հետ 1 = 1,10;

γ Հետ 2 = 1,00;

կ= 1,00;

կզ= 1,00;

Fm3 հիմնադրամի համար. բ= 1,50 մ;

Fm4 հիմնադրամի համար. բ= 1,80 մ;

γ II \u003d 1,780 տ / մ 3;

γ " II \u003d 1,691 տ / մ 3;

Հետ II = 1.100 տ / մ 2;

դ 1 = 3,30 մ;

դբ= 0,0 մ;

Մγ=0,72;

Մ ք= 3,87;

Մակ= 6,45;

Fm3 հիմնադրամի համար.

Ռ\u003d (1.10 1.00) / 1.00 \u003d 1.10 (1.922 տ / մ 2 + 21.596 տ / մ 2 +

0,0 + 7,095 տ / մ 2) \u003d 33,674 տ / մ 2:

Fm4 հիմնադրամի համար.

Ռ\u003d (1.10 1.00) / 1.00 \u003d 1.10 (2.307 տ / մ 2 + 21.596 տ / մ 2 +

0,0 + 7,095 տ / մ 2) \u003d 34,098 տ / մ 2:

2. Նախագծի որոշում

5.6.31 Հիմնադրամի բազայի կարգավորում ս, սմ, օգտագործելով հաշվարկային սխեման գծային դեֆորմացվող կիսատության տեսքով (տես 5.6.6) որոշվում է շերտ առ շերտ գումարման մեթոդով՝ ըստ բանաձևի.

Որտեղ բ- անչափ գործակից, որը հավասար է 0,8;

σ zp, i- ուղղահայաց նորմալ լարվածության միջին արժեքը (այսուհետ՝ ուղղահայաց լարում) արտաքին բեռնվածքից ես- հիմքի հիմքի կենտրոնով անցնող ուղղահայաց երկայնքով հողի երրորդ շերտը (տես 5.6.32), կՊա;

Ողջու՜յն- հաստությունը ես- հողի շերտ, սմ, վերցված հիմքի լայնությունից ոչ ավելի, քան 0,4;

Էյ- դեֆորմացիայի մոդուլ ես- հողի շերտը առաջնային բեռնման ճյուղի երկայնքով, կՊա;

σ զ γ , ես- ուղղահայաց լարվածության միջին արժեքը ես- հիմքի հիմքի կենտրոնով անցնող ուղղահայաց երկայնքով հողի երրորդ շերտը, փորման փոսի փորման ժամանակ ընտրված հողի սեփական քաշից (տես 5.6.33), կՊա.

E e,i- երկրորդային բեռնման ճյուղի երկայնքով հողի i-րդ շերտի դեֆորմացիայի մոդուլը, կՊա;

n- շերտերի քանակը, որոնց վրա բաժանվում է հիմքի սեղմելի հաստությունը.

Այս դեպքում հիմքի խորության երկայնքով ուղղահայաց լարումների բաշխումը վերցված է Նկար 5.2-ում ներկայացված սխեմայի համաձայն:

DL - դասավորության նշան; NL - բնական ռելիեֆի մակերեսի նշան; ՖԼ- հիմքի ներբանի նշան; WL- ստորերկրյա ջրերի մակարդակը; IN, ՀԵՏ- սեղմվող հաստության ստորին սահմանը; դԵվ d n- հիմքի խորությունը, համապատասխանաբար, պլանավորման մակարդակից և բնական ռելիեֆի մակերեսից. բ- հիմքի լայնությունը; Ռ- միջին ճնշումը հիմքի հիմքի տակ; szgԵվ szg,0- ուղղահայաց սթրեսը հողի սեփական քաշից խորության վրա զ σzpԵվ σzp,0- խորության վրա արտաքին բեռից ուղղահայաց սթրես զհիմքի տակից և ներբանի մակարդակից; σzγ,i- մեջտեղում գտնվող փոսում պեղված հողի սեփական քաշից ուղղահայաց լարվածություն եսխորության վրա գտնվող շերտը զհիմքի հիմքից; Ն ս- սեղմվող հաստության խորությունը

Նկար 5.2 - Ուղղահայաց լարումների բաշխման սխեման գծային դեֆորմացվող կիսատության մեջ

Նշումներ:

1 Դեֆորմացիայի մոդուլի փորձարարական որոշման բացակայության դեպքում E e,i II և III մակարդակների պատասխանատվության կառույցների համար թույլատրվում է ստանձնել Նրա, i = 5 E i.

2 Միջին սթրեսներ σzp,iԵվ σz γ , եսՎ ես- հողի շերտը կարելի է հաշվարկել որպես վերին մասում համապատասխան լարումների կես գումար z i-1և ներքևում z iշերտերի սահմանները.

5.6.32 Ուղղահայաց լարումներ արտաքին բեռից σzp = σz - σzuկախված է հիմքի չափից, ձևից և խորությունից, հողի վրա ճնշման բաշխվածությունից՝ նրա տակի երկայնքով և հիմքի հողերի հատկություններից։ Ուղղանկյուն, կլոր և շերտավոր հիմքերի համար արժեքները szp, կՊա, խորության վրա զհիմքի ներբանից ներբանի կենտրոնով անցնող ուղղահայաց երկայնքով որոշվում է բանաձևով

σzp = α էջ, (5.17)

որտեղ α-ն աղյուսակ 5.8-ից վերցված գործակիցն է՝ կախված հարաբերական խորությունից ξ, որը հավասար է 2-ի զ/բ;

Ռ- միջին ճնշումը հիմքի հիմքի տակ, կՊա:

5.6.33 Ուղղահայաց լարվածություն հողի սեփական քաշից հիմքի հիմքի մակարդակում. σzγ = σzγ - σzu, կՊա, խորության վրա զուղղանկյուն, կլոր և շերտավոր հիմքերի տակից որոշվում է բանաձևով

σz γ = α σzγ,0, (5.18)

որտեղ α-ն նույնն է, ինչ 5.6.32-ում;

szg,0- ուղղահայաց լարվածություն հողի սեփական քաշից հիմքի հիմքի մակարդակով, կՊա (կտրելով պլանավորելիս. σzg,0 = γ «դ, պլանավորման եւ պլանավորման բացակայության դեպքում լրացնելով σzγ,0 = γ «d n, որտեղ գ " - հողի տեսակարար կշիռը, kN/m 3, որը գտնվում է ներբանի վերևում; d և dn, m, տես Նկար 5.2):

Միաժամանակ, հաշվարկում σzγ, չափերն օգտագործվում են ոչ թե հիմքի, այլ փորման առումով։

5.6.34 5 մ-ից պակաս խորություն ունեցող փոսերում կառուցված հիմքերի նստվածքը հաշվարկելիս թույլատրվում է անտեսել (5.16) բանաձևի երկրորդ անդամը:

5.6.41 Հիմքի սեղմելի հաստության ստորին սահմանը վերցված է խորության վրա. զ = Հ դ, որտեղ պայման σzp = 0,5σzγ. Այս դեպքում սեղմվող հաստության խորությունը չպետք է պակաս լինի H minհավասար է բ/2 ժամը բ≤ 10 մ, (4 + 0,1 բ) ժամը 10 ≤ բ≤ 60 մ և 10 մ ժ բ> 60 մ.

Եթե խորության մեջ Ն ս, հայտնաբերված ըստ վերը նշված պայմանների, առկա է դեֆորմացիայի մոդուլով հողաշերտ Ե> 100 ՄՊա, սեղմվող հաստությունը կարելի է հասցնել մինչև այս հողի տանիքը:

Եթե վերը նշված պայմաններում հայտնաբերված սեղմվող հաստության ստորին սահմանը գտնվում է հողի շերտում դեֆորմացիայի մոդուլով. Ե≤ 7 ՄՊա կամ նման շերտը գտնվում է անմիջապես խորությունից զ = Ն ս, ապա այս շերտը ներառված է սեղմվող հաստության մեջ և դրանից դուրս Ն սվերցրեք նվազագույն արժեքները, որոնք համապատասխանում են շերտի հատակին կամ այն խորությանը, որտեղ պայմանը բավարարված է. σzp= 0,2 սզ γ .

Սալերի հիմքի տարբեր կետերի նստեցումը հաշվարկելիս սեղմվող հաստության խորությունը կարելի է հաստատուն համարել հիմքի ամբողջ հատակագծում (դրա բաղադրության մեջ դեֆորմացման մոդուլ E > 100 ՄՊա ունեցող հողերի բացակայության դեպքում):

Հիմնադրամի ոտքի տարածքը Fm3: Ս\u003d 2,25 մ 2 (չափերը 1,50 մ × 1,50 մ):

= 29.208 տ

P0 = Ն / Ս\u003d 29,208 տ / 2,25 մ 2 ≈ 12,98 տ / մ 2:

η = 1,50 / 1,50 = 1,0

ժամը բ= 1,5 մ ≤ 10 մ

Հմին > բ/ 2 = 1,5 մ / 2 = 0,75 մ

Աղյուսակ՝ Հիմնադրամի բնակավայր Fm3

Սեղմվող հիմքի հաստությունը H = 2,00 մ > H min = 0,75 մ

Հիմնադրամի բնակավայր՝ S = 0,8 0,049 մ = 0,0392 մ (3,92 սմ)< 15 см (Приложение Д.)

Fm4 հիմքի միակ տարածքը. Ս\u003d 3,24 մ 2 (չափերը 1,80 մ × 1,80 մ):

= 47.598 տ

P0 = Ն / Ս\u003d 47,598 տ / 3,24 մ 2 ≈ 14,69 տ / մ 2:

η = 1,80 / 1,80 = 1,0

ժամը բ= 1,8 մ ≤ 10 մ

Հմին > բ/ 2 = 1,8 մ / 2 = 0,9 մ

Աղյուսակ՝ Հիմնադրամի բնակավայր Fm4

Սեղմվող հիմքի հաստությունը H = 2,00 մ > H min = 0,90 մ

Հիմնադրամի նստվածք՝ S = 0,8 0,061 մ = 0,0488 մ (4,88 սմ)< 15 см (Приложение Д. )

3. Մենք որոշում ենք հիմքի հիմքի ամրացումը

Հիմնադրամի համար Fm3

p p չորք = N0 / Ա\u003d (35,049 տ + 2,00 տ / մ 3 3,300 մ 1,500 մ 1,500 մ) / (2,250 մ 2) \u003d

= 49,899 տ / 2,250 մ 2 \u003d 22,177 տ / մ 2

Q I\u003d 22,177 տ / մ 2 1,50 մ (1,50 մ - 0,40 մ) / 2 \u003d 18,296025 տ

QII\u003d 22,177 տ / մ 2 1,50 մ (1,50 մ - 0,90 մ) / 2 \u003d 9,97965 տ

Ռբտ\u003d 76,453 տ / մ 3.

18.296025 տ< 0,6 · 76,453 т/м 2 · 1,5 м · (3,600 м – 0,040 м)

18.296025 տ< 244,955412 т

9,97965 տ< 0,6 · 76,453 т/м 2 · 1,5 м · (0,300 м – 0,040 м)

9,97965 տ< 17,890 т

Մ Ի\u003d 0,125 22,177 տ / մ 2 (1,50 մ - 0,40 մ) 2 1,50 մ \u003d 5,0314 տմ

Մ II\u003d 0,125 22,177 տ / մ 2 (1,50 մ - 0,90 մ) 2 1,50 մ \u003d 1,4969 տմ

Rs\u003d 37206,93 տ / մ 2:

A sI\u003d 5,0314 tm / (0,9 (3,600 մ - 0,040 մ) 37206,93 տ / մ 2) \u003d

5,0314 tm / 119211,00372 t / m 2 \u003d 0,000042 m 2 \u003d 0,42 սմ 2:

A sII\u003d 1,4969 tm / (0,9 (0,300 մ - 0,040 մ) 37206,93 տ / մ 2) \u003d

1,4969 tm / 8706,421 t / m 2 \u003d 0,000172 մ 2 \u003d 1,72 սմ 2:

Ընդունել 8 Ø10 A-III Ա ս\u003d 6,280 սմ 2, քայլ 200 մմ:

Fm4 հիմքի համար

Կտրող ուժ սյունակի երեսին և ներբանի երեսին (2.25).

p p չորք = N0 / Ա\u003d (57,880 տ + 2,00 տ / մ 3 3,300 մ 1,800 մ 1,800 մ) / (3,240 մ 2) \u003d

= 79,264 տ / 3,240 մ 2 = 24,464 տ / մ 2

Q I\u003d 24,464 տ / մ 2 1,80 մ (1,80 մ - 0,40 մ) / 2 \u003d 30,82464 տ

QII\u003d 24,464 տ / մ 2 1,80 մ (1,80 մ - 0,90 մ) / 2 \u003d 19,81584 տ

Մենք ստուգում ենք պայմանների կատարումը (2.26), B15 դասի բետոնի համար,

Ռբտ\u003d 76,453 տ / մ 3.

30,82464 տ< 0,6 · 76,453 т/м 2 · 1,8 м · (3,600 м – 0,040 м)

30,82464 տ< 293,94649 т

19,81584 տ< 0,6 · 76,453 т/м 2 · 1,8 м · (0,300 м – 0,040 м)

19,81584 տ< 21,468 т

Պայմանները բավարարված են, ուստի լայնակի ամրացման տեղադրումը չի պահանջվում, և լայնակի ուժի հաշվարկը չի կատարվում:

Մենք որոշում ենք ճկման պահերը սյունակի երեսին և ներբանի երեսին ըստ բանաձևի (2.31)

Մ Ի\u003d 0,125 24,464 տ / մ 2 (1,80 մ - 0,40 մ) 2 1,80 մ \u003d 17,050 տմ

Մ II\u003d 0,125 24,464 տ / մ 2 (1,80 մ - 0,90 մ) 2 1,80 մ \u003d 4,458 տմ

Որպես աշխատանքային ձողեր, մենք կընդունենք A-III դասի ամրապնդումը դիզայնի դիմադրությամբ Rs\u003d 37206,93 տ / մ 2:

Ամրապնդման պահանջվող լայնական հատվածը ըստ բանաձևի (2.32)

A sI\u003d 17,054 tm / (0,9 (3,600 մ - 0,040 մ) 37206,93 տ / մ 2) \u003d

17,054 tm / 119211,00372 տ / մ 2 \u003d 0,000143 մ 2 \u003d 1,43 սմ 2:

A sII\u003d 4,458 tm / (0,9 (0,300 մ - 0,040 մ) 37206,93 տ / մ 2) \u003d

4,458 tm / 8706,421 t / m 2 \u003d 0,000512 մ 2 \u003d 5,12 սմ 2:

Ընդունել 9 Ø10 A-III Ա ս\u003d 7,065 սմ 2, քայլ 200 մմ:

Նստվածքի հարաբերական տարբերություն (4,88 սմ - 3,92 սմ) / 600 սմ = 0,0016< 0,004

2. Հաշվարկ ըստ FOK-Complex ծրագրի

Նախնական տվյալներ FOK-Complex-ի համար

արդյունքները

եզրակացություններ

Աղյուսակում ամփոփում ենք սյունակային հիմքերի հաշվարկման ստացված տարբերակները

Ինչպես տեսնում եք, ձեռքով հաշվարկի արդյունքները շատ չեն տարբերվում FOK Complex-ի արդյունքներից, սակայն ձեռքով հաշվարկով մենք ստուգել ենք ոչ թե դակման, ճաքի բացման լայնությունը և այլն, այլ երբ անհրաժեշտ է հաշվարկել. մեծ թվովհիմքերը (սյունաձև, շերտավոր, կույտային հիմքի վրա), ձեռքով հաշվարկը դառնում է ծանր: Ես օգտագործում եմ ձեռքով հաշվարկ, եթե ձեռքի տակ չկան ծրագրեր կամ անհրաժեշտ է ստուգել ծրագրի միջոցով ստացված արդյունքները: Անվճար ծրագրերի օգտագործումը հնարավոր է, բայց ցանկալի է, որ դրանք մանրամասն արդյունքներ տան, և վճարովի ծրագրերպետք է վավերացված լինի: Այս պահին FOK Complex-ը օգնում է հիմքերի հաշվարկին` անմիջապես մուտքագրելով հիմքերի ամբողջ հատակագիծը (տարբեր տեսակի), բայց նաև թողարկելով գծագրեր:

Օգտագործված գրականության ցանկ

SP 22.13330.2012 «Շենքերի և շինությունների հիմքերը. SNiP 2.02.01-83* թարմացված հրատարակություն» Մ., Ստրոյիզդատ, 2011 թ.
M.B.Berlinov, B.A.Yagupov «Հիմքերի և հիմքերի հաշվարկների օրինակներ» Մ.,
Ստրոյիզդատ, 1986 թ